PROJEKT NOSIVE ARMIRANOBETONSKE KONSTRUKCIJE OBITELJSKE KUĆE
|
|
- Alison Stephany Singleton
- 5 years ago
- Views:
Transcription
1 SVEUČILIŠTE U SPLITU, FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE STUDIJ: STRUČNI STUDIJ GRAĐEVINARSTVA PROJEKT NOSIVE ARMIRANOBETONSKE KONSTRUKCIJE OBITELJSKE KUĆE ZAVRŠNI RAD MENTOR: dr.sc. Nikola Grgić STUDENT: Mihael Tutić SPLIT, 07.
2 SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE Split, Matice hrvatske 5 STUDIJ: KANDIDAT: STRUČNI STUDIJ GRAĐEVINARSTVA Mihael Tutić BROJ INDEKSA: 659 KATEDRA: Katedra za betonske konstrukcije i mostove PREDMET: Betonske konstrukcije ZADATAK ZA ZAVRŠNI RAD Tema: Projekt nosive armiranobetonske konstrukcije obiteljske kuće Opis zadatka: Zadana je shema nosive konstrukcije armiranobetonske obiteljske kuće, sa svim potrebnim dimenzijama (prilog zadatku). Također su zadana djelovanja na konstrukciju. Potrebno je proračunati nosivu konstrukciju, te za neke elemente nacrtati planove armature.statički proračun i armaturne planove izraditi sukladno propisima i pravilima struke. U Splitu, Voditelji Završnog rada: dr.sc. Nikola Grgić
3
4
5 PRILOG: Na priloženim skicama dana je shema nosive armiranobetonske konstrukcije objekta. U tablici su zadane sve potrebne dimenzije i djelovanja na konstrukciju. Oznaka Veličina Jedinica Opis (I) Presjek H 3,0 (m) visina etaža q 3,5 (kn/m ) uporabno opterećenje Z v III zona vjetra a g 0,50 (m/s ) proračunsko ubrzanje tla S B 500 B armatura C C 30/37 klasa betona
6 (II) Međuetaža (III) Krovna konstrukcija
7 SAŽETAK: Zadana je shema nosive konstrukcije armiranobetonske obiteljske kuće sa svim potrebnim dimenzijama (prilog zadatku). Također su zadana djelovanja na konstrukciju,te za neke elemente nacrtati planove oplate i armature. Statički proračun i armaturne planove izraditi sukladno propisima i pravilima struke. KLJUČNE RIJEČI: Armiranobetonska obiteljska kuća, numerički model, statički proracun, plan armature. ABSTRACT: The default scheme bearing structures reinforced concrete family house, with all the required dimensions (Annex task). Also the default action on the structure, and for some elements draw plans and reinforcement. Structural analysis and reinforcement plans develop in accordance with the regulations and rules of the profession. KEYWORDS: Reinforced concrete family house, numerical model, static analysis, reinforcement plan
8 . TEHNIČKI OPIS GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE NOSIVIH ELEMENATA ANALIZA OPTEREĆENJA POZICIJA 00 KROV Stalno opterećenje Uporabno opterećenje POZICIJA 00 ETAŽA Stalno opterećenje Uporabno opterećenje STUBIŠTE Stalno opterećenje Uporabno opterećenje OPTEREĆENJE VJETROM PRORAČUN PLOČE POZICIJE MOMENTI SAVIJANJA U PLOČI POZICIJE Vlastita težina Dodatno stalno opterećenje Uporabno opterećenje Granično stanje nosivosti DIMENZIONIRANJE PLOČE POZICIJE 00 (KROV) PRORAČUN PLOČE POZICIJE MOMENTI SAVIJANJA U PLOČI POZICIJE Vlastita težina Dodatno stalno opterećenje Uporabno opterećenje Granično stanje nosivosti... Pogreška! Knjižna oznaka nije definirana. 5.. DIMENZIONIRANJE PLOČE POZICIJE PRORAČUN KONTINUIRANOG NOSAČA...POGREŠKA! KNJIŽNA OZNAKA NIJE DEFINIRANA. 6.. MOMENTI SAVIJANJA I POPREČNE SILE GREDE... POGREŠKA! KNJIŽNA OZNAKA NIJE DEFINIRANA Vlastita težina... Pogreška! Knjižna oznaka nije definirana Dodatno stalno opterećenje... Pogreška! Knjižna oznaka nije definirana Uporabno opterećenje... Pogreška! Knjižna oznaka nije definirana Granično stanje nosivosti... Pogreška! Knjižna oznaka nije definirana. 6.. DIMENZIONIRANJE NA MOMENT SAVIJANJA... POGREŠKA! KNJIŽNA OZNAKA NIJE DEFINIRANA.
9 6.3. DIMENZIONIRANJE NA POPREČNU SILU. POGREŠKA! KNJIŽNA OZNAKA NIJE DEFINIRANA KONTROLA PUKOTINA GREDE... POGREŠKA! KNJIŽNA OZNAKA NIJE DEFINIRANA KONTROLA PROGIBA GREDE... POGREŠKA! KNJIŽNA OZNAKA NIJE DEFINIRANA. 7. PRORAČUN STUBIŠTA MJERODAVNE REZNE SILE... POGREŠKA! KNJIŽNA OZNAKA NIJE DEFINIRANA. 7.. DIMENZIONIRANJE STUBIŠTA PRORAČUN ZIDOVA POMACI Prostorni model Štapni model MOMENTI SAVIJANJA I UZDUŽNE SILE STUPOVA Kombinacija Kombinacija DIMENZIONIRANJE ZIDA PRORAČUN TEMELJA DIMENZIONIRANJE TEMELJA KONTROLA NAPREZANJA NA DODIRNOJ PLOHI TEMELJ TLO PRORAČUN ARMATURE TEMELJA PRILOZI ARMATURA PLOČE POZICIJA 00- DONJA ZONA ARMATURA PLOČE POZICIJA 00- GORNJA ZONA ARMATURA PLOČE POZICIJA 00- DONJA ZONA ARMATURA PLOČE POZICIJA 00- GORNJA ZONA ARMATURNI PLAN GREDE ARMATURNI PLAN STUBIŠTA LITERATURA... 77
10 . TEHNIČKI OPIS Predmet ovog rada je projekt armiranobetonske nosive konstrukcije obiteljske kuće. Predmetna građevina sastoji se od prizemlja i kata. Završna ploča kata je ujedno i ravni krov građevine. Visina građevine iznosi 7,00 m, a tlocrtna površina građevine iznosi 0,75 x 7,95 m. Nosiva konstrukcija objekta je okvirna,a čine je zidovi i grede iznad koje je armiranobetonska ploča. Stupovi se oslanjaju na trakaste temelje. Rezne sile u pločama i gredama dobivene su pomoću programa AspalathosLinear,a korišten je ravninski model. Sve armiranobetonske ploče su debljine d=4.0cm. Grede su dimenzija b/h=0/40 cm. Rezne sile u zidovima za različite kombinacije opterećenja dobivene su pomoću programa AspalathosLinear,a korišten je prostorni model (okvir). Odabrane su dimenzije zidova debljine 5 cm i trakastih temelja širine 65 cm. Za vertikalnu komunikaciju između katova predviđeno je armirano-betonsko stepenište debljine nosive ploče d=7.0 cm. Izračunato stalno opterećenje za poziciju 00(krov) iznosi 7,03 kn/m,a uporabno opterećenje (prema propisima) iznosi,0 kn/m. Zadano je uporabno opterećenje za poziciju 00 i iznosi 3,5 kn/m, stalno opterećenje je 6,70 kn/m. Građevina se nalazi u III. vjetrovnoj zoni s dozvoljenom brzinom vjetra vb0= 35 m/s. Dozvoljeno naprezanje u tlu na dubini temeljenja iznosi б dop = 0.50 Mpa. Za nosivu armiranobetosnsku konstrukciju odabran je beton C 30/37 i čelik za armiranje B500B. Za sve armiranobetonske nosive elemente izvršen je proračun za granično stanje nosivosti, a za neke elemente izvršena je provjera graničnog stanja uporabljivosti. Na osnovi proračunskih vrijednosti momenata i dobivenih površina armature, te odabranih mrežai šipaka napravljeni su armaturni planovi za neke elemente konstrukcije. Svi nacrti i prikazi krojenja armaturnih mreža ploče, grede i zidova nacrtani su pomoću programa AutoCAD priloženi su u radu. Statički sustav i armaturni planovi izrađeni su sukladno propisima i pravilima struke.
11 . GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE NOSIVIH ELEMENATA -visina ploče: d pl L x 475 3, PRESJEK odabrano: d 4 cm visina grede: L 0 L ,0cm odabrano : h 40,0cm G pl -širina grede: h G 40 0cm odabrano : b 0cm G Slika.. Poprečni presjek grede Za sve nosive elemente u x i y smijeru na pozicijama 00 i 00 odabran je isti presjek grede, dimenzija 40x0 cm.
12 Slika.. Prikaz dimenzija greda i ploča poz. 00 Slika.3. Prikaz dimenzija greda i ploča poz. 00
13 3. ANALIZA OPTEREĆENJA 3. POZICIJA 00 KROV 3... Stalno opterećenje Slika 3.. Presjek ploče poz. 00 Tablica 3.. Stanlno opterećenje poz.00 d (m) γ (kn/m 3 ) d γ (kn/m ) Betonske ploče na plastičnim podlošcima Hidroizolacija + parna brana Toplinska izolacija Beton za pad AB ploča Cementna žbuka Ukupno stalno opterećenje: g 00 = 7.03 (kn/m ) 3... Uporabno opterećenje Za uporabno opterećenje uzima se opterećenje snijegom i vjetrom. Opterećenje snijegom za ravnekrovove, u područjima gdje je snijeg rijedak (prema pravilniku) iznosi 0.50 kn/m, pa se za uporabno opterećenje neprohodnih ravnih krovova može uzeti zamjenjujuća vrijednost: = s + w.0 kn/m
14 Slika 3.. Prikaz dodatnog stalnog opterećenja G 0 i korisnog opterećenja Q
15 3.. POZICIJA 00 ETAŽA 3... Stalno opterećenje Slika 3.3. Presjek ploče poz. 00 Tablica 3.. Stalno opterećenje poz. 00 d (m) γ (kn/m 3 ) d γ (kn/m ) Pregrade.00 Završna obrada poda-parket AB estrih Toplinska izolacija Hidroizolacija AB. Ploča Pogled (vapnena žbuka) 0,0 9,00 0,38 Ukupno stalno opterećenje g 00 = 6,70 (kn/m ) 3... Uporabno opterećenje Uporabno opterećenje se uzima prema pravilniku: HRN EN U našem slučaju, zadano je zadatkomq 00 =3.5 kn/m
16 Slika 3.4. Geometrija etaže 00 Slika3.5 Prikaz dodatnog stalnog opterećenja G 0
17 Slika 3.6 Prikaz uporabnog opterećenja Q
18 3.3. STUBIŠTE Stalno opterećenje - Broj stuba : Slika 3.7. Presjek stubišta n s = H/v = 3,00/0,765 = 7 stuba - Širina stube: vs + šs = 63 šs = 63-0,765 = 8 cm - Duljina kraka: L k = ns šs = 7 8 = 96 cm - Kut α: tgα = 0,5 H/Lk =,5 3,3 = 0,765 α = 39, - Odabrana duljina podesta: L p,0 m Lp=(L-Lk)/=(6,9-3,3)/=,0m h'=h/cosα=7/cos39,=9,87cm
19 Tablica 3.3. Stalno opterećenje stubišta d (m) γ (kn/m 3 ) d γ (kn/m ) Završna obrada gazišta kamena ploča Cementni namaz (max.,0 cm) Stuba AB ploča (h'= cm) Ukupno stalno opterećenje : g st =7,5 (kn/m ) Uporabno opterećenje Uporabno opterećenje se uzima prema pravilniku: HRN EN U našem slučaju, uzet ćemo ga jednako kao na pločama: q st = 4,95 (kn/m )
20 3.4. OPTEREĆENJE VJETROM Dimenzije zgrade su: D=0,75m,Š =7,95m,H =7,00m. Objekt se nalazi u III. vjetrovnoj zoni, na visini od 50 m.n.m Osnovna brzina vjetra: (za III. Zonu) Slika 3.8. Zemljovid područja opterećenja vjetrom Referentna brzina vjetra: - koeficijent smjera vjetra - koeficijent ovisan o godišnjem dobu - koeficijent nadmorske visine Zgrada ima veću širinu od visine,a za mjerodavnu visinu uzimamo ukupnu visinu. Mjerodavna visina iznosi: 7,00 Mjerodavna visina je veća od minimalne (,00 m), pa je koeficijent hrapavosti:
21 Koeficijent terena Odabiremo III. kategoriju zemljišta. određuje se iz odgovarajuće tablice ovisno o kategoriji zemljišta. Tablica 3.4. Kategorije terena i pripadni parametri k r =0,5 c r(z) = 0,5*ln(7,00/0,30)=0,677 Srednja brzina vjetra tako iznosi: (z)= (z) (z) - koeficijent topografije (uglavnom se uzima.0) v m =0,677*,0*35,55=4,050 m/s Turbulencija: I v (z)=/ c o (z)*ln(z e /z o )=/,0*ln(7,00/0,30)=0,37 Maksimalni tlak brzine vjetra q p (z e ): q p (z)=(+7*0,37)*,5/*4,050 =63,67 N/m =,6kN/m
22 Djelovanje na zgradu: W,e =0,8*q p (z)=0,8*,6=0,98 kn/m W,e =0,5*q p (z)=0,5*,6=0,580 kn/m W,l =0,75*w,e =0,75*0,98=0,696 kn/m W,l =0,75*w,e =0,75*0,580=0,435 kn/m Slika 3.9.Opterećenje vjetrom
23 Silu vjetra zadajemo u čvorovima modela. Određivanje sila u čvorovima modela vršimo prema utjecajnim površinama djelovanja vjetra. Slika 3.0. Utjecajne površine djelovanja vjetra
24 X smjer Tablica 3.5. Lijevi bok Čvor Utjecajna površina Tlak vjetra(kn/m²) Širina(m) Visina(m) Površina(m²) Sila u čvoru(kn) Tablica 3.6. Desni bok Čvor Utjecajna površina Tlak vjetra(kn/m²) Širina(m) Visina(m) Površina(m²) Sila u čvoru(kn)
25 Slika 3.. Djelovanje vjetra u X smjeru (sile u kn) Y smjer Tablica 3.7. Prednja strana Čvor Utjecajna površina Tlak vjetra(kn/m²) Širina(m) Visina(m) Površina(m²) Sila u čvoru(kn)
26 Tablica 3.8. Stražnja strana Čvor Utjecajna površina Tlak vjetra(kn/m²) Širina(m) Visina(m) Površina(m²) Sila u čvoru(kn) Slika 3..Djelovanje vjetra u Y smjeru (sile u kn)
27 4. PRORAČUN PLOČE POZICIJE 00 Proračun reznih sila vršio se kompjuterskim programom AspalathosLinear. Prikaz rezultata dan je odvojeno za ploče i grede. 4.. MOMENTI SAVIJANJA U PLOČI POZICIJE Vlastita težina Slika 4.. Momenti Mx (knm) Slika 4.. Momenti My (knm)
28 4... Dodatno stalno opterećenje Slika 4.3. Momenti Mx (knm) Slika 4.4. Momenti My(kNm)
29 4..3 Uporabno opterećenje Slika 4.5. Momenti Mx (knm) Slika 4.6. Momenti My (knm)
30 4..4. Granično stanje nosivosti Mjerodavna kombinacija: M sd =,35*(M g +M Δg )+,5*M q Slika 4.7. Momenti Mx (knm) Slika 4.8. Momenti My (knm)
31 4.. DIMENZIONIRANJE PLOČE POZICIJE 00 (krov) BETON:C 30/37; f ck =30,0Mpa=30,0 N/mm ; γ c =.5 f cd =f ck / γ c = 0,0 N/mm =,0 kn/cm ARMATURA:B 500 B; DEBLJINA PLOČE: h=4 cm ZAŠTITNI SLOJ: c=3 cm STATIČKA VISINA PLOČE: = 500 N/mm ; γ s =,5 = N/mm =43.48 kn/cm Slika 4.9. Poprečni presjek ploče c zaštitni sloj STATIČKA VISINA PLOČE: d = 4-3 = cm Za sve presjeke odabrana je statička visina ploče d=4 cm. Izvršen je proračun armature za kombinaciju :.35 vl.težina +.35 dodatno stalno +.5 uporabno
32 Ploča - Polje M Ed = 9,69kNm µ sd =M Ed /b eff *d *f cd =969/00*4 *,0=0,05 Očitano: : ε s = 0,0 ε c = 0,9 ζ = 0,97 ξ = 0,083 A s =M Ed / ζ*d*f yd =969/0,97*4*43,48=,64cm /m ODABRANO: Q-66(As =,66 cm /m) Ploča - Ležaj M Ed = 9,36kNm µ sd =M Ed /b eff *d *f cd =936/00*4 *,0=0,049 Očitano: : ε s = 0,0 ε c =,4 ζ = 0,956 ξ = 0,3 A s =M Ed / ζ*d*f yd =936/0,956*4*43,48=3,33cm /m ODABRANO: R- 335( As =3,35 cm ) + preklop povećan na 40 cm A s =A s *š m +p m /š m =3,35*5+40/5=3,97cm /m Koeficijenti za proračun potrebne površine armature za ploču:
33 koef. za stalno opterećenje:,35 * 0,67 = 0,5 koef. za promjenjivo opterećenje :,5 * 0,67 = 0,5 Slika 4.0. Količina potrebne armature My (cm /m') Zbog sigurnosti proračunali smo i grafičku armaturnu kombinaciju.proračuni pokazivaju istu vrijednost pa ostajemo pri odabranoj armaturi. ODABRANO: R-335 ( As =3,35 cm /m ) + preklop 40 cm Minimalna armatura: As,min 0,6 [fct,m / fyk ] bt d 0,003 bt d bt širina vlačne zone d statička visina presjeka fyk karakt. granica popuštanja čelika u N/mm [fyk = 500 N/mm za čelik B 500B] fct,m - srednja vlačna čvrstoća betona (iz tablice) [fctm =,9 N/mm za C 30/37] As,min 0,6,9/ ,0 =. cm /m As,min 0,003 bt d = 0, ,0 =,8 cm /m
34 5. PRORAČUN PLOČE POZICIJE MOMENTI SAVIJANJA U PLOČI POZICIJE Vlastita težina Slika 5.. Momenti Mx (knm) Slika 5.. Momenti My (knm)
35 5... Dodatno stalno opterećenje Slika 5.3. Momenti Mx (knm) Slika 5.4. Momenti My (knm)
36 5..3. Uporabno opterećenje Slika 5.5. Momenti Mx (knm) Slika 5.6. Momenti My (knm)
37 5..4. Granično stanje nosivosti Mjerodavna kombinacija: M sd =,35*(M g +M Δg )+,5*M q Slika 5.7. Momenti Mx (knm) Slika 5.8. Momenti My (knm)
38 5.. DIMENZIONIRANJE PLOČE POZICIJE 00 BETON: C 30/37; f ck =30,0Mpa=30,0 N/mm ; γ c =.5 f cd =f ck / γ c = 0,0 N/mm =,0 kn/cm ARMATURA:B 500 B; Ploča polje = 500 N/mm ; γ s =,5 = N/mm = kn/cm M Ed =6,03kNm/m µ sd =M Ed /b*d *f cd =603/00*4 *,0=0,04 Očitano: : ε s = 0,0 ε c =, ζ = 0,96 ξ = 0,07 A s =M Ed / ζ*d*f yd =603/0,96*4*43,48=,74cm /m Odabrano za sve ploče: Q-83 (A s =,83 cm /m) Ploča - Ležaj M Ed =3,55kNm/m µ sd =M Ed /b*d *f cd =355/00*4 *,0=0,083 Očitano: : ε s = 0,0 ε c =,9 ζ = 0,94 ξ = 0,60 A s =M Ed / ζ*d*f yd =355/0,94*4*43,48=5,68cm /m Odabrana mreža: R-636 (A s = 6,36 cm /m)
39 koef. za stalno opterećenje:,35 * 0,67 = 0,5 koef. za promjenjivo opterećenje :,5 * 0,67 = 0,5 Slika 5.9. Količina potrebne armature My (cm /m') Zbog sigurnosti proračunali smo i grafičku armaturnu kombinaciju.proračuni pokazivaju istu vrijednost pa ostajemo pri odabranoj armaturi. ODABRANO: R- 636( As = 6,36 cm ) + preklop 40 cm Minimalna armatura: As,min 0,6 [fct,m / fyk ] bt d 0,003 bt d b t širina vlačne zone d statička visina presjeka fyk karakt. granica popuštanja čelika u N/mm [fyk = 500 N/mm za čelik B 500B] fct,m - srednja vlačna čvrstoća betona (iz tablice) [fctm =,9 N/mm za C 30/37] As,min 0,6,9/ ,0 =. cm /m As,min 0,003 bt d = 0, ,0 =,8 cm /m
40 6. PRORAČUN KONTINUIRANOG NOSAČA POZICIJE MOMENTI SAVIJANJA I POPREČNE SILE GREDE POZICIJE Vlastita težina Slika 6.. Momenti Mz (knm) Slika 6.. Poprečne sile Ty (kn)
41 6... Dodatno stalno opterećenje Slika 6.3. Momenti Mz (knm) Slika 6.4. Poprečne sile Ty (kn)
42 6..3. Uporabno opterećenje Slika 6.5. Momenti Mz (knm) Slika 6.6. Poprečne sile Ty (kn)
43 6..4. Granično stanje nosivosti Mjerodavna kombinacija za proračun GSN: M sd =,35*(M g +M Δg )+,5*M q Momenti: M M M Ed, polje Ed, ležaj Ed, polje,6 knm 3,99 knm,09knm Slika 6.7. Momenti Mz (knm) Poprečne sile: V V Ed, ležaj Ed, ležaj0 37,5 kn 4,45 kn Slika 6.8. Poprečne sile Ty (kn)
44 6.. DIMENZIONIRANJE NA MOMENT SAVIJANJA BETON: C 30/37; f ck =30,0Mpa=30,0 N/mm ; γ c =.5 f cd =f ck / γ c = 0,0 N/mm =,0 kn/cm ARMATURA:B 500 B; = 500 N/mm ; γ s =,5 = N/mm = kn/cm Polje: Utjecajna širina: b eff =b o +l o /5=0+0,85*505/5=05,9 M sd Ed,6kNm b eff M d,6 05, Ed f cd 0,009 Očitano: s 0.0 c 0, x d 0,048 35,68cm h 4 cm M Ed 6 As, 54cm d f yd pl d 5cm d h d cm Odabrano Ø0 (As=,57 cm )
45 Ležaj : M sd Ed 3,99kNm b w M d Ed f cd 0,067 Očitano: s 0.0 c,7 0,45 0,947 x d 0, ,075 cm M Ed 399 A s,9 d f 0, yd cm d 5cm d h d cm Odabrano 3Ø0 (As=,36cm ) Minimalna armatura: As,min 0,6 [fct,m / fyk ] bt d 0,003 bt d b t širina vlačne zone d statička visina presjeka fyk karakt. granica popuštanja čelika u N/mm [fyk = 500 N/mm za čelik B 500B] fct,m - srednja vlačna čvrstoća betona (iz tablice) [fctm =,9 N/mm za C 30/37] As,min 0,6,9/ =,056 cm As,min 0,003 bt d = 0, = 0,9 cm Maksimalna armatura: As,max=0.04 Ac= =3
46 6.3. DIMENZIONIRANJE NA POPREČNU SILU Ležaj C 30/37 V Ed =37,5 kn N Ed =0.0 kn As=3Ø0=,36cm,max,max,max,max,max,max,max min 3 3 min min ,60 37,5/ / 369,60 0, ,5 3, , ) ( , , ,4cm ; 0 00 Rd Ed Rd Ed Ed Ed Rd ck cd w Rd Ed Ed Ed w Rdc c sd cp ck w cp Rdc Rdc c Rdc c s l s c sd cp w w cp l Rdc Rdc V V V V V V kn V f v f d b v V kn V V V kn d b V A N f k d b k V kn V C A A A A N k d k cm d cm b d b k fck k C V
47 s max min 0.75 d;30 min6,5;30 s max 30.0 cm min 0,00 Površina minimalne armature: A s m b min w w sw, min Odabrane minimalne spone: Ø7/30 (A sw =0.38 cm ) f V V V yw, d Rd Rd Ed V f yk ; B500B f Rd s A VRd, s s 34,69kN sw z f ywd ywd cm 0.38 m ctg (0.9 35) MPa 43.48kN / cm Na mjestu maksimalne poprečne sile: s w m Asw f V Ed yw, d z ,88 cm 37,5 Postaviti spone Ø7/(A sw =0.38 cm )
48 6.4.KONTROLA PUKOTINA GREDE POZICIJE 00 Granično stanje uporabljivosti:.0 vlastita težina "+".0 dodatno stalno "+".0 korisno Slika6.9.Moment (knm) Slika6.0.Poprečna sila (kn)
49 Polje : M Ed =6,04kNm Prognoza širine pukotine: = Proračun srednje deformacije armature: = Ø0 =,57 cm = GPa = MPa modul elastičnosti betona = 00.0 GPa = MPa modul elastičnosti armature f ctm =.9 MPa - za betone klase C 30/37 - dugotrajno opterećenje = = = 5.7 x = = = 5,7 cm = = =30,7 kn /c =307,MPa neće doći do pojave pukotina!
50 Ležaj: M Ed = 3,39 knm Prognoza širine pukotine: = Proračun srednje deformacije armature: = 3Ø0 =,36 cm = GPa = MPa modul elastičnosti betona = 00.0 GPa = MPa modul elastičnosti armature f ctm =,9MPa - za betone klase C 30/37 - dugotrajno opterećenje = = = 5.7 x = = = 6,3 cm = = = 30,0kN /c = 30,03Mpa neće doći do pojave pukotina!
51 6.5.KONTROLA PROGIBA GREDE POZICIJE 00 Progib kontroliramo za nefaktorizirano opterećenje i bez utjecaja puzanja. Kontrola progiba za Polje : Granični progib: ν lim L cm 50 Beton: C 30/37; f ck =30.0 MPa E f cm ctm MPa 0.3 f MPa ck Čelik: B500B ; E s = 00.0 GPa ei E E s cm tot k L r tot M k 5 48 A M B M F
52 Progib homogenog presjeka: A s = 0 =,57 cm A s =30=,36 cm , , , cm d h A d h A bh I s s ei I cm I E M r cm kn m GN E E I eff c Ed I cm eff c , ,, Progib potpuno raspucanog presjeka: x cm 5, cm d x A x d A x bx bx I s s ei II cm I E M r II eff c Ed II , Ukupni progib: s MPa 307. MPa h b f W f M A x d M sr ctm ctm cr s cr sr ) ( ) 3 (
53 .0 - Rebrasta armatura Dugotrajno opterećenje s sr cm r r r cm r cm r II I m II I cm cm r L k cm L k tot t tot lim 0,
54 7. PRORAČUN STUBIŠTA 7.. MOMENTI SAVIJANJA - Granično stanje nosivosti Mjerodavna kombinacija: M sd =,35*(M g +M Δg )+,5*M q Slika 7.. Moment Mx (knm) Slika 7.. Moment My (knm)
55 7.. DIMENZIONIRANJE STUBIŠTA Polje M sd Ed,49kNm m M b d Ed f cd Očitano: s 0.0 c M Ed 49 As 0, 5 cm d f yd m Odabrana mreža: R-66 (As =,66 cm /m) Ležaj M sd Ed,44kNm m M b d Ed f cd Očitano: s 0.0 c M Ed 44 As 0, 4cm d f yd m Odabrana armatura:r- 66 (As =,66 cm /m)
56 8. PRORAČUN ZIDOVA 8.. POMACI 8...Prostorni model Slika 8.. Pomaci x-smjer Slika 8.. Pomaci y-smjer
57 8...Štapni model Slika 8.3. Pomaci x-smjer Slika 8.4. Pomaci y-smjer
58 8.. MOMENTI SAVIJANJA I UZDUŽNE SILE ZIDOVA Kombinacije opterećenja s VJETROM (uobičajena kombinacija):. kombinacija opterećenja:,35 ( g g),5 q, 5Wx. kombinacija opterećenja:,35 ( g g),5 q, 5 W y 8... Kombinacija Slika 8.5. Dijagram uzdužnih sila
59 Slika 8.6. Dijagram momenta savijanja My Slika 8.7. Dijagram momenta savijanja Mz
60 8... Kombinacija Slika 8.8. Dijagram uzdužnih sila Slika 8.9. Dijagram momenta savijanja My
61 Slika 8.0. Dijagram momenta savijanja Mz Tablica 8.. Rezne sile u stupovima M(kNm) N(kN). Kombinacija MaxN 76, ,74. Kombinacija Max N 30, ,3
62 8.3. DIMENZIONIRANJE ZIDOVA Rezne sile dobivene u programu AspalathosLinearsu po teoriji I. reda. Tablica 8.. Rezne sile u stupovima M(kNm) N(kN) 76, ,74 30, ,3 M Eds = M Ed + N Ed L / M Eds = ,3 = 66,93 knm A s = M Eds /z f yd N Ed /f yd A s = =-5,84 cm >Potrebna je samo konstruktivna armatura!
63 9. PRORAČUN TEMELJA 9.. DIMENZIONIRANJE TEMELJA Temelj je proračunat za granično stanje nosivosti. Za dobivanje mjerodavnih naprezanja na spoju zid temelj korištene su slijedeće kombinacije opterećenja:. kombinacija:n. kombinacija:
64 Dopuštena naprezanja u tlu (ovise o vrsti tla): Širina temelja: 0,65 m Duljina temelja:,5 m Visina temelja: 0,90 m Težina temelja: N t =,5*0,65*0,9*5=63,0 kn Slika 9..Dimenzije temelja
65 9.. KONTROLA NAPREZANJA NA DODIRNOJ PLOHI TEMELJ TLO A=,5*0,65=7,3m. kombinacija N=3008,74kN >N Ed =N+N t =3008,74+63,0=37,84 kn M=67,87 knm. Kombinacija N=3036,3kN >N Ed =N+N t =3036,3+63,0=399,4 kn M=30,49 knm
66 9.3. PRORAČUN ARMATURE TEMELJA Momenti u presjeku -. kombinacija Slika 0.. Naprezanje ispod temelja za kombinaciju
67 . kombinacija Slika 0.3. Naprezanje ispod temelja za kombinaciju
68 Mjerodavni moment za proračun armature: Klasa betona: C40/50 Zadana armatura: B500B Očitano:,,, ζ=0,993 Odabrana armatura: U donju zonu temelja: Odabrana armatura: mreža Q3 ( Konstruktivna armatura u gornjoj zoni: mreža Q3 (
69 0. PRILOZI 0.. ARMATURA PLOČE POZICIJA 00- DONJA ZONA 0.. ARMATURA PLOČE POZICIJA 00- GORNJA ZONA 0.3. ARMATURA PLOČE POZICIJA 00- DONJA ZONA 0.4. ARMATURA PLOČE POZICIJA 00- GORNJA ZONA 0.5. ARMATURNI PLAN GREDE 0.6. ARMATURNI PLAN STUBIŠTA
70
71
72
73
74
75
76
77 .LITERATURA Radnić J.,Harapin A. Osnove betonskih konstrukcija,interna skripta. Fakultet građevinarstva arhitekture i geodezijeu Splitu,studeni 03. V. Herak Marović: Betonske konstrukcije, nastavni tekst (predavanja, vježbe) na web stranici V. Herak Marović: Betonske konstrukcije, nastavni tekst (predavanja, vježbe) na web stranici
USPOREDNI PRORAČUN ARMIRANOBETONSKE PLOČE PREMA GRANIČNOM STANJU NOSIVOSTI (GSN) I UPORABLJIVOSTI (GSU)
Završni rad br. 227/GR/206 USPOREDNI PRORAČUN ARMIRANOBETONSKE PLOČE PREMA GRANIČNOM STANJU NOSIVOSTI (GSN) I UPORABLJIVOSTI (GSU) Valentina Žerjavić, 0428/336 Varaždin, prosinac 206. godine Odjel za
More informationSVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD. (datum predaje rada)
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD Osijek, 15. 9. 2015. (datum predaje rada) Pavo Ćutunić SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI
More informationAnaliza čelične i aluminijske konstrukcije na lokaciji Dugopolje-visina rešetke 2,36m
SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA ARHITEKTURE I GEODEZIJE Ivan Radmilo Analiza čelične i aluminijske konstrukcije na lokaciji Dugopolje-visina rešetke 2,36m Split, 2016. Analiza čeličnog i aluminijskog
More informationGLAVNI PROJEKT TRGOVAČKOG CENTRA PORTANOVA U OSIJEKU: SPREGNUTE KONSTRUKCIJE ČELIK - BETON
Broj 3, godina 11 Stranice 67-84 GLAVNI PROJEKT TRGOVAČKOG CENTRA PORTANOVA U OSIJEKU: SPREGNUTE KONSTRUKCIJE ČELIK - BETON Irena Matić Sveučilište u Splitu, Fakultet građevinarstva, arhitekture i geodezije,
More informationSVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE
SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE DIPLOMSKI RAD Danica Dujić Split, 016 SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE Danica Dujić Projekt konstrukcije
More informationSVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK DIPLOMSKI RAD
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK DIPLOMSKI RAD Osijek, 10.11.016. Stjepan Dubravac SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK
More informationProračun AB elemenata prema graničnim stanjima nosivosti i uporabljivosti
Završni rad br. 312/GR/2017 Proračun AB elemenata prema graničnim stanjima nosivosti i uporabljivosti Antonio Novosel, 0146/336 Varaždin, rujan 2017. godine Odjel za graditeljstvo Završni rad br. 312/GR/2017
More informationDijagram moment savijanja zakrivljenost za armiranobetonske grede
UDK 624.072.2:624.043 Primljeno 13. 1. 23. Dijagram moment savijanja zakrivljenost za armiranobetonske grede Tomislav Kišiček, Zorislav Sorić Ključne riječi armiranobetonska greda, dijagram moment savijanja
More informationSVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK DIPLOMSKI RAD
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK DIPLOMSKI RAD Osijek, 08.09.2016. Mario Oršolić SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK DIPLOMSKI
More informationSTRUCTURAL ANALYSIS OF NORTH ADRIATIC FIXED OFFSHORE PLATFORM
SORTA 2006 Paul Jurišić, Croatian Register of Shipping, Marasovićeva 67, 21000 Split, e-mail: constr@crs.hr, Većeslav Čorić, University of Zagreb, Faculty of Mechanical Engineering and Naval Architecture,
More informationReinforced concrete structures II. 4.5 Column Design
4.5 Column Design A non-sway column AB of 300*450 cross-section resists at ultimate limit state, an axial load of 700 KN and end moment of 90 KNM and 0 KNM in the X direction,60 KNM and 27 KNM in the Y
More informationMode I Critical Stress Intensity Factor of Medium- Density Fiberboard Obtained by Single-Edge- Notched Bending Test
... Yoshihara, Mizuno: Mode I Critical Stress Intensity Factor of Medium-Density... Hiroshi Yoshihara, Hikaru Mizuno 1 Mode I Critical Stress Intensity Factor of Medium- Density Fiberboard Obtained by
More informationSVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK DIPLOMSKI RAD
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK DIPLOMSKI RAD Osijek, studeni 2016. Darija Đeke SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK DIPLOMSKI
More informationSVEUČILIŠTE U ZAGREBU FAKULTET STROJARSTVA I BRODOGRADNJE DIPLOMSKI RAD. Mateja Bičak. Zagreb, 2014.
SVEUČILIŠTE U ZAGREBU FAKULTET STROJARSTVA I BRODOGRADNJE DIPLOMSKI RAD Mateja Bičak Zagreb, 2014. SVEUČILIŠTE U ZAGREBU FAKULTET STROJARSTVA I BRODOGRADNJE DIPLOMSKI RAD Mentor: Doc. dr. sc. Jerolim Andrić,
More informationSVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK DIPLOMSKI RAD
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK DIPLOMSKI RAD Osijek, 14. 9. 2017. Andrej Cvijanović SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK
More informationMETALNE KONSTRUKCIJE
STRUČNI STUDIJ METALNE KONSTRUKCIJE PRORAČUN KONSTRUKCIJA PREMA EUROKODU doc.dr.sc. Ivan Radić EUROKOD DOKUMENTI U PODRUČJU GRAĐEVINARSTVA EN 1990 EUROCODE 0 EN 1991 EUROCODE 1 EN 1992 EUROCODE 2 EN 1993
More informationRELIABILITY OF GLULAM BEAMS SUBJECTED TO BENDING POUZDANOST LIJEPLJENIH LAMELIRANIH NOSAČA NA SAVIJANJE
RELIABILITY OF GLULAM BEAMS SUBJECTED TO BENDING Mario Jeleč Josip Juraj Strossmayer University of Osijek, Faculty of Civil Engineering Osijek, mag.ing.aedif. Corresponding author: mjelec@gfos.hr Damir
More informationEXPERIMENTAL ANALYSIS OF THE STRENGTH OF A POLYMER PRODUCED FROM RECYCLED MATERIAL
A. Jurić et al. EXPERIMENTAL ANALYSIS OF THE STRENGTH OF A POLYMER PRODUCED FROM RECYCLED MATERIAL Aleksandar Jurić, Tihomir Štefić, Zlatko Arbanas ISSN 10-651 UDC/UDK 60.17.1/.:678.74..017 Preliminary
More informationCOMPARISON OF MODULY OF ELASTICITY OBTAINED BY NON- DESTRUCTIVE AND DESTRUCTIVE TESTS OF TIMBER SAMPLES
COMPARISON OF MODULY OF ELASTICITY OBTAINED BY NON- DESTRUCTIVE AND DESTRUCTIVE TESTS OF TIMBER SAMPLES Marta Čukman University of Zagreb, Faculty of Civil Engineering, student Corresponding author: marta.cukman@gmail.com
More informationINNOVATION OF PARAMETER α cc FOR DESIGN RESISTANCE OF HIGH-STRENGTH CONCRETE COLUMNS
R. Sinđić-Grebović, Ž. Radovanović Inoviranje parametra α cc za proračun otpornosti stubova od betona visoke čvrstoće ISSN 1330-3651 (Print), ISSN 1848-6339 (Online) https://doi.org/10.17559/tv-20150125105926
More informationDIJAGRAMI ZA ODABIR POPREČNOG PRESJEKA NOSAČA OD DRVA ZA RAZLIČITE PROTUPOŽARNE OTPORNOSTI
Ivana Barić 1, Tihomir Štefić 2, Aleksandar Jurić 3. DIJAGRAMI ZA ODABIR POPREČNOG PRESJEKA NOSAČA OD DRVA ZA RAZLIČITE PROTUPOŽARNE OTPORNOSTI Rezime U radu je predstavljen proračun protupožarne otpornosti
More informationExample 2.2 [Ribbed slab design]
Example 2.2 [Ribbed slab design] A typical floor system of a lecture hall is to be designed as a ribbed slab. The joists which are spaced at 400mm are supported by girders. The overall depth of the slab
More informationFTN Novi Sad Katedra za motore i vozila. Drumska vozila Uputstvo za izradu vučnog proračuna motornog vozila. 1. Ulazni podaci IZVOR:
1. Ulazni podaci IZVOR: WWW.CARTODAY.COM 1. Ulazni podaci Masa / težina vozila Osovinske reakcije Raspodela težine napred / nazad Dimenzije pneumatika Čeona površina Koeficijent otpora vazduha Brzinska
More informationSTRUCTURAL VEHICLE IMPACT LOADING UDC =111. Dragoslav Stojić #, Stefan Conić
FACTA UNIVERSITATIS Series: Architecture and Civil Engineering Vol. 11, N o 3, 2013, pp. 285-292 DOI: 10.2298/FUACE1303285S STRUCTURAL VEHICLE IMPACT LOADING UDC 624.042.3=111 Dragoslav Stojić #, Stefan
More informationShear Modulus and Shear Strength Evaluation of Solid Wood by a Modified ISO Square-Plate Twist Method
Hiroshi Yoshihara 1 Shear Modulus and Shear Strength Evaluation of Solid Wood by a Modified ISO 1531 Square-late Twist Method rocjena smicajnog modula i smicajne čvrstoće cjelovitog drva modificiranom
More informationExample 4.1 [Uni-axial Column Design] Solution. Step 1- Material Step 2-Determine the normalized axial and bending moment value
Example 4.1 [Uni-axial Column Design] 1. Design the braced short column to sustain a design load of 1100 KN and a design moment of 160KNm which include all other effects.use C5/30 and S460 class 1 works
More informationDesign of AAC wall panel according to EN 12602
Design of wall panel according to EN 160 Example 3: Wall panel with wind load 1.1 Issue Design of a wall panel at an industrial building Materials with a compressive strength 3,5, density class 500, welded
More information- Rectangular Beam Design -
Semester 1 2016/2017 - Rectangular Beam Design - Department of Structures and Material Engineering Faculty of Civil and Environmental Engineering University Tun Hussein Onn Malaysia Introduction The purposes
More informationSTATISTICAL ANALYSIS OF WET AND DRY SPELLS IN CROATIA BY THE BINARY DARMA (1,1) MODEL
Hrvatski meteoroloπki Ëasopis Croatian Meteorological Journal, 4, 2006., 43 5. UDK: 55.577.22 Stručni rad STATISTICAL ANALYSIS OF WET AND DRY SPELLS IN CROATIA BY THE BINARY DARMA (,) MODEL Statistička
More informationSVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD Osijek, 15. rujna 2017. Stjepan Šimunović SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK
More informationFrost Formation Phenomenon in a Fin-and-Tube Heat Exchanger
Strojarstvo 50 (1) 15-22 (2008) K LENIĆ et al Frost Formation Phenomenon in a Fin-and-Tube 15 CODEN STJSAO ISSN 0562887 ZX470/1328 UDK 5362:62156593:6215653:51963(043) Frost Formation Phenomenon in a Fin-and-Tube
More information10/14/2011. Types of Shear Failure. CASE 1: a v /d 6. a v. CASE 2: 2 a v /d 6. CASE 3: a v /d 2
V V Types o Shear Failure a v CASE 1: a v /d 6 d V a v CASE 2: 2 a v /d 6 d V a v CASE 3: a v /d 2 d V 1 Shear Resistance Concrete compression d V cz = Shear orce in the compression zone (20 40%) V a =
More information3.2 Reinforced Concrete Slabs Slabs are divided into suspended slabs. Suspended slabs may be divided into two groups:
Sabah Shawkat Cabinet of Structural Engineering 017 3. Reinforced Concrete Slabs Slabs are divided into suspended slabs. Suspended slabs may be divided into two groups: (1) slabs supported on edges of
More informationSVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE
SVEUČILIŠTE U SPLITU FKULTET GRĐEVINRSTV, RHITEKTURE I GEODEZIJE DIPLOMSKI RD Marita Dražić Split, 016. SVEUČILIŠTE U SPLITU FKULTET GRĐEVINRSTV, RHITEKTURE I GEODEZIJE Marita Dražić Glavni projekt stambene
More informationLINEAR AND NON-LINEAR ANALYSES OF CABLE-STAYED STEEL FRAME SUBJECTED TO SEISMIC ACTIONS
LINEAR AND NON-LINEAR ANALYSES OF CABLE-STAYED STEEL FRAME SUBJECTED TO SEISMIC ACTIONS Marko Đuran Plan Plus d.o.o., Zagreb, MSc Ivan Lukačević University of Zagreb, Faculty of Civil Engineering, Ph.D
More informationEXPERIMENTAL ANALYSIS OF COMBINED ACTION OF BENDING, SHEAR AND TORSION ON TIMBER BEAMS
Eksperimentalna analiza zajedničkog djelovanja savijanja, posmika i torzije drvenih nosača EXPERIMENTAL ANALYSIS OF COMBINED ACTION OF BENDING, SHEAR AND TORSION ON TIMBER BEAMS Tihomir Štefić, Aleksandar
More informationBending and Shear in Beams
Bending and Shear in Beams Lecture 3 5 th October 017 Contents Lecture 3 What reinforcement is needed to resist M Ed? Bending/ Flexure Section analysis, singly and doubly reinforced Tension reinforcement,
More informationPROBABILISTIC ASSESSMENT OF CALCULATION RESISTANCE MODELS OF COMPOSITE SECTION WITH PARTIAL SHEAR INTERACTION
I. Džeba et al. Probabilističko vrednovanje proračunskih modela otpornosti spregnutog nosača s djelomičnom posmičnom vezom PROBABILISTIC ASSESSMENT OF CALCULATION RESISTANCE MODELS OF COMPOSITE SECTION
More informationDIPLOMSKI RAD Bojan Mihaljević
SVEUČILIŠTE U ZAGREBU FAKULTET STROJARSTVA I BRODOGRADNJE DIPLOMSKI RAD Bojan Mihaljević Zagreb, 2014 SVEUČILIŠTE U ZAGREBU FAKULTET STROJARSTVA I BRODOGRADNJE DIPLOMSKI RAD Mentor: prof. dr.sc. Ivica
More informationVerification Examples
Verification Examples 2008 AxisVM 9 Verification Examples 2 Linear static...3 Supported bar with concentrated loads....4 Thermally loaded bar structure...5 Continously supported beam with constant distributed
More informationBENDING-SHEAR INTERACTION OF LONGITUDINALLY STIFFENED GIRDERS
Broj 3, godina 211 Stranice 97-112 BENDING-SHEAR INTERACTION OF LONGITUDINALLY STIFFENED GIRDERS Darko Beg University of Ljubljana, Faculty of Civil and Geodetic Engineering, Slovenia, University Professor
More informationUNCERTAINTY IN HULL GIRDER FATIGUE ASSESSMENT OF CONTAINERSHIP
Nenad Varda, University of Zagreb, Faculty of Mechanical Engineering and Naval Architecture I. Lučića 5, 10000 Zagreb, e-mail: nenad.varda@fsb.hr Zrinka Čižmek, University of Zagreb, Faculty of Mechanical
More informationČelični plošni elementi opterećeni u svojoj ravnini: faktori izbočivanja i kritična naprezanja
UDK 64.073.001.5:64.014. Građevinar /01 Primljen / Received: 1.10.011. Ispravljen / Corrected: 8..01. Prihvaćen / Accepted: 1..01. Dostupno online / Available online: 15.3.01. Čelični plošni elementi opterećeni
More informationUNIT III DEFLECTION OF BEAMS 1. What are the methods for finding out the slope and deflection at a section? The important methods used for finding out the slope and deflection at a section in a loaded
More informationConcise Eurocode 2 25 February 2010
Concise Eurocode 2 25 February 2010 Revisions required to Concise Eurocode 2 (Oct 06 edition) due to revisions in standards, notably Amendment 1 to NA to BS EN 1992-1-1:2004 dated Dec 2009, and interpretations.
More informationDesign of reinforced concrete sections according to EN and EN
Design of reinforced concrete sections according to EN 1992-1-1 and EN 1992-2 Validation Examples Brno, 21.10.2010 IDEA RS s.r.o. South Moravian Innovation Centre, U Vodarny 2a, 616 00 BRNO tel.: +420-511
More informationReinforced Concrete Structures
Reinforced Concrete Structures MIM 232E Dr. Haluk Sesigür I.T.U. Faculty of Architecture Structural and Earthquake Engineering WG Ultimate Strength Theory Design of Singly Reinforced Rectangular Beams
More informationTower Cranes & Foundations The Interface & CIRIA C654 Stuart Marchand C.Eng. FICE FIStructE Director Wentworth House Partnership
Tower Cranes & Foundations The Interface & CIRIA C654 Stuart Marchand C.Eng. FICE FIStructE Director Wentworth House Partnership EXAMPLES OF TOWER CRANE FOUNDATION TYPES Rail mounted Pad Base Piled Base
More informationRed veze za benzen. Slika 1.
Red veze za benzen Benzen C 6 H 6 je aromatično ciklično jedinjenje. Njegove dve rezonantne forme (ili Kekuléove structure), prema teoriji valentne veze (VB) prikazuju se uobičajeno kao na slici 1 a),
More informationAlgoritam za množenje ulančanih matrica. Alen Kosanović Prirodoslovno-matematički fakultet Matematički odsjek
Algoritam za množenje ulančanih matrica Alen Kosanović Prirodoslovno-matematički fakultet Matematički odsjek O problemu (1) Neka je A 1, A 2,, A n niz ulančanih matrica duljine n N, gdje su dimenzije matrice
More informationCurrent Serbian Design Codes Transfering from a Deterministic to a Semi- Probabilistic Approach
Current Serbian Design Codes Transfering from a Deterministic to a Semi- Probabilistic Approach NIKOLA D. TOŠIĆ, University of Belgrade, Original scientific paper Faculty of Civil Engineering, Belgrade
More informationSTRESS OF ANGLE SECTION SUBJECTED TO TRANSVERSAL LOADING ACTING OUT OF THE SHEAR CENTER
STRESS OF ANGLE SECTION SUBJECTED TO TRANSVERSAL LOADING ACTING OUT OF THE SHEAR CENTER Filip Anić Josip Juraj Strossmayer University of Osijek, Faculty of Civil Engineering Osijek, Student Davorin Penava
More informationDESIGN OF STAIRCASE. Dr. Izni Syahrizal bin Ibrahim. Faculty of Civil Engineering Universiti Teknologi Malaysia
DESIGN OF STAIRCASE Dr. Izni Syahrizal bin Ibrahim Faculty of Civil Engineering Universiti Teknologi Malaysia Email: iznisyahrizal@utm.my Introduction T N T G N G R h Flight Span, L Landing T = Thread
More informationUSPOREDBA MATERIJALA S OBZIROM NA ČVRSTOĆU I KRUTOST KONSTRUKCIJE COMPARING OF MATERIALS WITH REGARD TO STRENGTH AND STIFFNESS
USPOREDBA MATERIJALA S OBZIROM NA ČVRSTOĆU I KRUTOST KONSTRUKCIJE COMPARING OF MATERIALS WITH REGARD TO STRENGTH AND STIFFNESS Tomislav Filetin, Davor Novak Fakultet strojarstva i brodogradnje Sveučilišta
More information1. Introduction. 2. Experiment Setup
Strojarstvo 53 (4) 287292 (2011) Z. STEFANOVIĆ et. al., Investigation of the Pressure... 287 CODEN STJSAO ISSN 05621887 ZX470/1522 UDK 532.517.2:623.463:519.62/.63 Investigation of the Pressure Distribution
More informationAnaliza ab elemenata u scenariju progresivnog urušavanja metodom konačnih elemenata
DOI: 10.14256/JCE.1550.2016 Građevinar 12/2016 Primljen / Received: 1.1.2016. Ispravljen / Corrected: 19.6.2016. Prihvaćen / Accepted: 11.8.2016. Dostupno online / Available online: 10.1.2017. Analiza
More informationSportska dvorana prostorne drvene krovne konstrukcije s radijalnim rešetkastim nosačima i stakleno aluminijskom fasadom Indoor sport hall with spatial timber roof structure with radial arrangement of truss
More informationTheoretical and Numerical Approach in Determining the Thermal and Stress Loads in Train Disc Brakes
Strojarstvo 54 (5) 371-379 (2012) G. ODER et. al., Theoretical and Numerical Approach... 371 CODEN STJSAO ISSN 0562-1887 ZX470/1583 UDK 629.424.087:62-592:519.6 Theoretical and Numerical Approach in Determining
More informationVerification Examples. FEM-Design. version
FEM-Design 6.0 FEM-Design version. 06 FEM-Design 6.0 StruSoft AB Visit the StruSoft website for company and FEM-Design information at www.strusoft.com Copyright 06 by StruSoft, all rights reserved. Trademarks
More informationPre-stressed concrete = Pre-compression concrete Pre-compression stresses is applied at the place when tensile stress occur Concrete weak in tension
Pre-stressed concrete = Pre-compression concrete Pre-compression stresses is applied at the place when tensile stress occur Concrete weak in tension but strong in compression Steel tendon is first stressed
More informationSVEUČILIŠTE U ZAGREBU FAKULTET STROJARSTVA I BRODOGRADNJE ZAVRŠNI RAD. Domagoj Grgić. Zagreb, 2016.
SVEUČILIŠTE U ZAGREBU FAKULTET STROJARSTVA I BRODOGRADNJE ZAVRŠNI RAD Zagreb, 06. SVEUČILIŠTE U ZAGREBU FAKULTET STROJARSTVA I BRODOGRADNJE ZAVRŠNI RAD Mentori: Dr. sc. Ivica Galić, dipl. ing. Student:
More informationREINFORCED CONCRETE DESIGN 1. Design of Column (Examples and Tutorials)
For updated version, please click on http://ocw.ump.edu.my REINFORCED CONCRETE DESIGN 1 Design of Column (Examples and Tutorials) by Dr. Sharifah Maszura Syed Mohsin Faculty of Civil Engineering and Earth
More informationMathcad sa algoritmima
P R I M J E R I P R I M J E R I Mathcad sa algoritmima NAREDBE - elementarne obrade - sekvence Primjer 1 Napraviti algoritam za sabiranje dva broja. NAREDBE - elementarne obrade - sekvence Primjer 1 POČETAK
More informationANCHORED PILED RETAINING WALL
10 8 5 0 35.0 25.0 15.0 Soil Profiles -3.0-5 -7.0-10 End of excavation -10-1 -15 Ground Water -15.0-15.0-20 -18.0-25 -30 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 Soil Profile Layer S.E. (m) c (kn/m³)
More informationUvod u relacione baze podataka
Uvod u relacione baze podataka Ana Spasić 2. čas 1 Mala studentska baza dosije (indeks, ime, prezime, datum rodjenja, mesto rodjenja, datum upisa) predmet (id predmeta, sifra, naziv, bodovi) ispitni rok
More informationU OSIJEKU. Osijek, PDF Editor
SVEUČIIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKUTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD Osijek, Marošević Magdalena SVEUČIIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKUTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD TEMA:
More informationDepartment of Mechanics, Materials and Structures English courses Reinforced Concrete Structures Code: BMEEPSTK601. Lecture no. 6: SHEAR AND TORSION
Budapest University of Technology and Economics Department of Mechanics, Materials and Structures English courses Reinforced Concrete Structures Code: BMEEPSTK601 Lecture no. 6: SHEAR AND TORSION Reinforced
More informationShear at the interface between concrete cast
Benchmark Example No. 11 Shear at the interface between concrete cast SOFiSTiK 2018 VERiFiCATiON MANUAL DCE-EN11: Shear at the interface between concrete cast VERiFiCATiON MANUAL, Version 2018-7 Software
More informationTHE CALCULATION OF FOUNDATION GIRDERS IN EQUIVALENT ELASTIC SEMISPACE UDC : (045) Verka Prolović, Zoran Bonić
FACTA UNIVERSITATIS Series: Architecture and Civil Engineering Vol. 2, N o 1, 1999, pp. 61-66 THE CALCULATION OF FOUNDATION GIRDERS IN EQUIVALENT ELASTIC SEMISPACE UDC 624.151:624.131.53(045) Verka Prolović,
More informationPRORAČUN PARAMETARA JEDNOŠINSKE VISEĆE ŽELJEZNICE (JVŽ) U PROSTORIJAMA TRASE JAMA POGONA HALJINIĆI ZD RMU KAKANJ D.O.O. KAKANJ
Mašinstvo 1(14), 11, (017) PRORAČUN PARAMETARA JEDNOŠINSKE VISEĆE ŽELJEZNICE (JVŽ) U PROSTORIJAMA TRASE JAMA POGONA HALJINIĆI ZD RMU KAKANJ D.O.O. KAKANJ CALCULATION O PARAMETERS OR OVERHEAD MONORAIL ON
More informationMATHEMATICAL MODELING OF DIE LOAD IN THE PROCESS OF CROSS TUBE HYDROFORMING
Journal for Technology of Plasticity, Vol. 40 (2015), Number 1 MATHEMATICAL MODELING OF DIE LOAD IN THE PROCESS OF CROSS TUBE HYDROFORMING Mehmed Mahmić, Edina Karabegović University of Bihać, Faculty
More informationAssignment 1 - actions
Assignment 1 - actions b = 1,5 m a = 1 q kn/m 2 Determine action on the beam for verification of the ultimate limit state. Axial distance of the beams is 1 to 2 m, cross section dimensions 0,45 0,20 m
More informationA COMPARATIVE EVALUATION OF SOME SOLUTION METHODS IN FREE VIBRATION ANALYSIS OF ELASTICALLY SUPPORTED BEAMS 5
Goranka Štimac Rončević 1 Original scientific paper Branimir Rončević 2 UDC 534-16 Ante Skoblar 3 Sanjin Braut 4 A COMPARATIVE EVALUATION OF SOME SOLUTION METHODS IN FREE VIBRATION ANALYSIS OF ELASTICALLY
More informationSVEUČILIŠTE U ZAGREBU FAKULTET STROJARSTVA I BRODOGRADNJE DIPLOMSKI RAD. Adel El-Saleh. Zagreb, 2013.
SVEUČILIŠTE U ZAGREBU FAKULTET STROJARSTVA I BRODOGRADNJE DIPLOMSKI RAD Adel El-Saleh Zagreb, 2013. SVEUČILIŠTE U ZAGREBU FAKULTET STROJARSTVA I BRODOGRADNJE DIPLOMSKI RAD Mentor: Prof. dr. sc. Kalman
More informationMicrochannel Cooling Systems Using Dielectric Fluids
Strojarstvo 53 (5) 367-372 (2011) D. LELEA et. al., Microchannel Cooling With Dielectric Fluids 367 CODEN STJSAO ISSN 0562-1887 ZX470/1532 UDK 621.564-713.4:621.643 Microchannel Cooling Systems Using Dielectric
More informationHilti HSV-F Stud anchor
Product Data Sheet Hilti Anchor version Benefits torque-controlled mechanical expansion allows immediate load application HSV-F Carbon steel, hot dipped galvanised, min 42 microns coating thickness setting
More informationAN ANALYSIS AND MODELLING OF SPINNING PROCESS WITHOUT WALL-THICKNESS REDUCTION
M Jurković, et Jurković, al: A AALYSIS M Mahmić AD MODELLIG OF SPIIG POCESS WIHOU ISS 0543-5846 MEABK 45 (4) 307-32 (2006) UDC - UDK 629833:627747:62 462:627063:59863= A AALYSIS AD MODELLIG OF SPIIG POCESS
More informationDelhi Noida Bhopal Hyderabad Jaipur Lucknow Indore Pune Bhubaneswar Kolkata Patna Web: Ph:
Serial : IG1_CE_G_Concrete Structures_100818 Delhi Noida Bhopal Hyderabad Jaipur Lucknow Indore Pune Bhubaneswar Kolkata Patna Web: E-mail: info@madeeasy.in Ph: 011-451461 CLASS TEST 018-19 CIVIL ENGINEERING
More informationCOMPARISON OF LINEAR SEAKEEPING TOOLS FOR CONTAINERSHIPS USPOREDBA PROGRAMSKIH ALATA ZA LINEARNU ANALIZU POMORSTVENOSTI KONTEJNERSKIH BRODOVA
Ana Đigaš, Sveučilište u Zagrebu, Fakultet strojarstva i brodogradnje Maro Ćorak, Sveučilište u Zagrebu, Fakultet strojarstva i brodogradnje Joško Parunov, Sveučilište u Zagrebu, Fakultet strojarstva i
More informationCHEMICAL REACTION EFFECTS ON VERTICAL OSCILLATING PLATE WITH VARIABLE TEMPERATURE
Available on line at Association of the Chemical Engineers AChE www.ache.org.rs/ciceq Chemical Industry & Chemical Engineering Quarterly 16 ( 167 173 (010 CI&CEQ R. MUTHUCUMARASWAMY Department of Applied
More informationTHE BOUNDARY VALUES OF THE PUNCH DIAMETER IN THE TECHNOLOGY OF THE OPENING MANUFACTURE BY PUNCHING UDC
FACTA UNIVERSITATIS Series: Mechanical Engineering Vol.1, N o 7, 2000, pp. 887-891 THE BOUNDARY VALUES OF THE PUNCH DIAMETER IN THE TECHNOLOGY OF THE OPENING MANUFACTURE BY PUNCHING UDC 621.962 621.744.52
More informationConcrete and Masonry Structures 1 Office hours
Concrete and Masonry Structures 1 Petr Bílý, office B731 http://people.fsv.cvut.cz/www/bilypet1 Courses in English Concrete and Masonry Structures 1 Office hours Credit receiving requirements General knowledge
More informationCASTOR A PROPULSION SHAFTLINE TORSIONAL VIBRATION ASSESSMENT TOOL
Gojko MAGAZINOVIĆ, University of Split, FESB, R. Boškovića 32, 21000 Split, Croatia E-mail: gmag@fesb.hr CASTOR A PROPULSION SHAFTLINE TORSIONAL VIBRATION ASSESSMENT TOOL Summary Castor (Computer Assessment
More informationON DERIVATING OF AN ELASTIC STABILITY MATRIX FOR A TRANSVERSELY CRACKED BEAM COLUMN BASED ON TAYLOR EXPANSION
POLYTECHNIC & DESIGN Vol. 3, No. 3, 2015. DOI: 10.19279/TVZ.PD.2015-3-3-04 ON DERIVATING OF AN ELASTIC STABILITY MATRIX FOR A TRANSVERSELY CRACKED BEAM COLUMN BASED ON TAYLOR EXPANSION IZVOD MATRICE ELASTIČNE
More informationANALIZA DINAMIČKE INTERAKCIJA TLA I RAMOVSKIH KONSTRUKCIJA PRIMENOM SPEKTRALNIH ELEMENATA DEO II
Daorin Penaa, Nexhat Bajrami, Günther Schmid 3, Mira Petronijeić Grozde Aleksoski 5 ANALIZA DINAMIČKE INTERAKCIJA TLA I RAMOVSKIH KONSTRUKCIJA PRIMENOM SPEKTRALNIH ELEMENATA DEO II Rezime U radu je prikazani
More informationBETA Sewerage Pumping Station
Geotechnical and Structural Report Beograd, August 2010 Geotechnical and Structural Design Date : August, 2010 Page: 1 of 49 PREFACE: Pumping structure was to be 12m deep, and be founded through water
More informationNUMERICAL AND EXPERIMENTAL STUDY OF CONCRETE FRACTURE UNDER DYNAMIC LOADING
UNIVERSITIY OF RIJEKA FACULTY OF CIVIL ENGINEERING Natalija Bede NUMERICAL AND EXPERIMENTAL STUDY OF CONCRETE FRACTURE UNDER DYNAMIC LOADING DOCTORAL THESIS Rijeka, 2015 UNIVERSITIY OF RIJEKA FACULTY
More informationNAPREDNI FIZIČKI PRAKTIKUM 1 studij Matematika i fizika; smjer nastavnički MJERENJE MALIH OTPORA
NAPREDNI FIZIČKI PRAKTIKUM 1 studij Matematika i fizika; smjer nastavnički MJERENJE MALIH OTPORA studij Matematika i fizika; smjer nastavnički NFP 1 1 ZADACI 1. Mjerenjem geometrijskih dimenzija i otpora
More informationFAKULTET STROJARSTVA I BRODOGRADNJE DIPLOMSKI RAD. Krešimir Duvnjak. Zagreb, 2016.
SVEUČILIŠTE U ZAGREBU FAKULTET STROJARSTVA I BRODOGRADNJE DIPLOMSKI RAD Krešimir Duvnjak Zagreb, 2016. SVEUČILIŠTE U ZAGREBU FAKULTET STROJARSTVA I BRODOGRADNJE DIPLOMSKI RAD Mentor: Doc. dr. sc. Ivica
More informationRETAINING WALL ANALYSIS
GEODOMISI Ltd. Dr. Costas Sachpazis Consulting Company for Tel.: (+30) 20 523827, 20 57263 Fax.:+30 20 5746 Retaining wall Analysis & Design (EN997:2004 App'd by RETAINING WALL ANALYSIS In accordance with
More informationANALIZA I MODELIRANJE SPREGNUTIH SISTEMA DRVO BETON: PRIMENA NA PRORAČUN MOSTOVSKE KONSTRUKCIJE PREMA EN
ANALIZA I MODELIRANJE SPREGNUTIH SISTEMA DRVO BETON: PRIMENA NA PRORAČUN MOSTOVSKE KONSTRUKCIJE PREMA EN ANALYSIS AND MODELLING COMPOSITE TIMBER-CONCRETE SYSTEMS: DESIGN OF BRIDGE STRUCTURE ACCORDING TO
More informationProjektovanje paralelnih algoritama II
Projektovanje paralelnih algoritama II Primeri paralelnih algoritama, I deo Paralelni algoritmi za množenje matrica 1 Algoritmi za množenje matrica Ovde su data tri paralelna algoritma: Direktan algoritam
More informationRETAINING WALL ANALYSIS
Retaining Wall Analysis Example (EN997:2004) GEODOMISI Ltd. Dr. Costas Sachpazis Consulting Company for Tel.: (+30) 20 523827, 20 57263 Fax.:+30 20 5746 App'd by RETAINING WALL ANALYSIS In accordance with
More informationĐorđe Đorđević, Dušan Petković, Darko Živković. University of Niš, The Faculty of Civil Engineering and Architecture, Serbia
FACTA UNIVERSITATIS Series: Architecture and Civil Engineering Vol. 6, N o 2, 2008, pp. 207-220 DOI:10.2298/FUACE0802207D THE APPLIANCE OF INTERVAL CALCULUS IN ESTIMATION OF PLATE DEFLECTION BY SOLVING
More informationSTRUCTURAL DESIGN OF A TYPHOON CLASS SUBMARINE PROJEKTIRANJE KONSTRUKCIJE PODMORNICE KLASE TYPHOON
Tomislav ŠABALJA, University of Zagreb, Faculty of Mechanical Engineering and Naval Architecture, Ivana Lučića 5, HR-10000 Zagreb, Croatia, tsabalja@gmail.com Ivo SENJANOVIĆ, University of Zagreb, Faculty
More informationCalculation Example. Strengthening for flexure
01-08-1 Strengthening or lexure 1 Lat 1 L Sektion 1-1 (Skala :1) be h hw A bw FRP The beam i a part o a lab in a parking garage and need to be trengthened or additional load. Simply upported with L=8.0
More informationNAGY GYÖRGY Tamás Assoc. Prof, PhD
NAGY GYÖRGY Tamás Assoc. Prof, PhD E mail: tamas.nagy gyorgy@upt.ro Tel: +40 256 403 935 Web: http://www.ct.upt.ro/users/tamasnagygyorgy/index.htm Office: A219 SIMPLE SUPORTED BEAM b = 15 cm h = 30 cm
More informationStress Analysis Lecture 4 ME 276 Spring Dr./ Ahmed Mohamed Nagib Elmekawy
Stress Analysis Lecture 4 ME 76 Spring 017-018 Dr./ Ahmed Mohamed Nagib Elmekawy Shear and Moment Diagrams Beam Sign Convention The positive directions are as follows: The internal shear force causes a
More informationPOUZDANOST I PROCJENA TRENUTNOG STANJA UPORABIVOSTI KONSTRUKCIJE STRUCTURAL RELIABILITY AND EVALUATION OF CURRENT STATE OF CONSTRUCTION
ISSN 1846-6168 UDK 624.042.63:005.585 POUZDANOST I PROCJENA TRENUTNOG STANJA UPORABIVOSTI KONSTRUKCIJE STRUCTURAL RELIABILITY AND EVALUATION OF CURRENT STATE OF CONSTRUCTION Matija Orešković, Vladimir
More informationPresentation of an Experimental Approach for the Determination of Mean Velocity in Oscillating Tube Flows Via Hot Wire Anemometry
Strojarstvo 54 (1) 41-48 (2012) M. ÖZDINÇ ÇARPINLIOĞLU et. al., Presentation of an Experimental... 41 CODEN STJSAO ISSN 0562-1887 ZX470/1551 UDK 533.6.08:532.542 Presentation of an Experimental Approach
More information