PRORAČUN PRIKLJUČAKA U REŠETKASTIM ČELIČNIM NOSAČIMA PREMA EUROKOD NORMAMA DESIGN OF JOINTS IN STEEL TRUSS GIRDERS ACCORDING TO EUROCODES

Size: px

Start display at page:

Download "PRORAČUN PRIKLJUČAKA U REŠETKASTIM ČELIČNIM NOSAČIMA PREMA EUROKOD NORMAMA DESIGN OF JOINTS IN STEEL TRUSS GIRDERS ACCORDING TO EUROCODES"

Violet Cannon
5 years ago
Views:

1 Broj, godina Stranice -5 PRORAČUN PRIKLJUČAKA U REŠETKASTIM ČELIČNIM NOSAČIMA PREMA EUROKOD NORMAMA Iva Knežević Sveučilište J. J. Strossmayera u Osijeku, Građevinski fakultet Osijek, student Milijana Mikolin Sveučilište J. J. Strossmayera u Osijeku, Građevinski fakultet Osijek, dil.ing.građ. Damir Markulak Sveučilište J. J. Strossmayera u Osijeku, Građevinski fakultet Osijek, rof.dr.sc. Sažetak: U radu se orađuje kodificirani roračun riključaka rešetkastih čeličnih nosača rema [] i []. Pravila iz [] koja se odnose na zavarene riključke u čeličnim rešetkastim nosačima su secifična i vrijede u vrlo ograničenim uvjetima, stoga se daje rikaz tih ograničenja te ostuak dokaza otornosti riključaka. Na numeričkom rimjeru rešetkastog nosača od šuljih kvadratnih rofila s direktnim zavarivanjem štaova isune na ojasne štaove, ilustrirana je rimjena ravila danih u []. Ključne riječi: model, roračun riključaka, rešetkasti nosač, šulji ravokutni rofili DESIGN OF JOINTS IN STEEL TRUSS GIRDERS ACCORDING TO EUROCODES Astract: This article resents codified design of joints in steel truss girders, according to [] and []. Rules in [] which refers on welded joints in steel truss girders are secific and valid in very limited conditions. Therefore, it is given a review of those limitations and the rocedure of calculation of joint resistance. The alication of rules given in [] is ilustrated on numerical examle of steel truss girder, which consists of rectangular hollow sections with direct welding races memers on memers of chord. Key words: model, joints design, truss girder, rectangular hollow sections htt://dx.doi.org/.367/..

2 Broj, godina Stranice -5 Oćenito Rešetkasti nosači su nastali iz težnje otimalizacije utrošaka materijala uz istovremeno visoko iskorištenje konstrukcije. Rešetkasti nosači sastoje se od ojasnih štaova (gornji i donji ojas) te štaova isune (dijagonala i/ili vertikala) i redstavljaju konstrukcije koje su racionalne za velike rasone i/ili veća oterećenja. Klasični roračunski model rešetkastih nosača odrazumijeva zglone veze na mjestima sojeva, tj. retostavlja se da su štaovi rešetke izloženi samo djelovanju uzdužnih sila. Takav ristu znatno olakšava rovedu roračuna a je njegova rimjena vrlo raširena u raksi. Međutim, u stvarnosti se veze između štanih elemenata rešetkastih nosača najčešće izvode kruto (to oseno vrijedi za zavarene sojeve), a ujedno se javljaju i česta odstuanja od centričnog sajanja, što zog fizičke nemogućnosti ostvarivanja otuno centričnih veza, što zog ojednostavljivanja same izvede konstrukcije. Zog nemogućnosti ostvarenja otuno centričnih veza dolazi do dodatnih narezanja u štaovima rešetke (tzv. sekundarna narezanja). Posean utjecaj na onašanje rešetke mogu imati riključci između elemenata a je vrlo itno rocijeniti njihov utjecaj na gloalno onašanje konstrukcije. Pretostavljanje zglonih veza na mjestu sojeva štaova rešetkastih nosača vodi do itanja imaju li kritični dijelovi rešetkastih nosača (elementi ili riključci) dovoljnu duktilnost za ostvarenje te retostavke. Potreni rotacijski kaacitet elemenata može se ostići reko ograničavanja vitkosti štaova rešetkastih nosača, gdje oseice trea voditi računa o vitkosti tlačnih štaova. Također je itan i relativan odnos visina između sojenih elemenata zog sekundarnih narezanja. Kada ostoji dovoljan rotacijski kaacitet i ako se ekscentricitet nalazi unutar roisanih granica rema []:,55 h e, 5 h () gdje je h visina šuljeg kutijastog rofila ojasnog štaa u ravnini rešetke, tada se sekundarna narezanja nastala od momenata savijanja (zog ostojanja krutih, a ne zglonih veza) mogu zanemariti u roračunima. Za ilustraciju kodificiranog roračuna riključaka u ovom radu su odarane zavarene rešetkaste konstrukcije izrađene od šuljih kvadratnih rofila, što je često konstrukcijsko rješenje u raksi. Razlikuju se riključci u kojima je ekscentricitet izazvan razmakom između štaova, rikazani na slici a, i riključci s ekscentricitetom koji je nastao od reklaanja štaova, rikazani na slici. Sojevi s međusonim reklaanjima imaju veću krutost, ali se, zog same jednostavnosti izvede zavarenih sojeva, češće izvode sojevi s razmacima između štaova. Slika a - K riključak s razmakom Slika - K riključak s rekloom htt://dx.doi.org/.367/..

3 Broj, godina Stranice -5 Oznake Ai i eff e,ov e, - ovršina orečnog resjeka štaa i (i,,, 3) - ukuna širina šuljeg kutijastog rofila štaa i (i,,, 3) izvan ravnine rešetkastog nosača n - omjer narezanja (kod šuljeg kutijastog rofila ojasnog štaa) ( σ ),Ed f y, M5 Ni,Rd - roračunska vrijednost otornost soja izražena reko unutarnje uzdužne sile u štau i (i,,, 3) - efektivna širina soja između štaa isune i ojasnog štaa - vrijednost unutarnje uzdužne sile u štau i Ni,Ed (i,,, 3) - efektivna širina soja između dva štaa koja se međusono reklaaju - duljina rojicirane kontaktne ovršine štaa - djelotvorna širina ri osmičnom rooju stijenke rofila koji naliježe na ojasni šta (reklaajući šta), slika e - ekscentricitet koji se javlja u riključcima - duljina rekloa, mjereno duž lica ojasnog štaa između štaova isune u K i N - granica ouštanja za šta i (i,,, 3) fyi riključcima, slika g - razmak između štaova isune u K ili N riključcima, mjereno između ruova ti - deljina stijenke šuljeg kutijastog rofila zavara na štaovima isune duž lica štaa i (i,,, 3) ojasa (negativna vrijednost razmaka rezultira reklaanjem štaova), slika a α - talično definirani faktor, EN 993 8, talica 7. hi i - ukuna visina šuljeg kutijastog rofila štaa i (i,,, 3) u ravnini rešetkastog nosača - indeksna oznaka, označava štaove u riključcima: i označava ojasni šta, i, ili 3 oznaka za štaove isuna; u riključcima s dva štaa isune i označava tlačno oterećeni šta, i vlačni šta; u riključcima s jednim štaom isune i ez ozira na tlačno ili vlačno oterećenje j - indeksna oznaka kod riključaka s rekloom; i označava šta isune koji je rekloljen, a j šta koji naliježe na šta i (reklaajući šta) β η θi - omjer širina štaova isune i ojasnog štaa - omjer širine ojasnog štaa i dvije njegove deljine stijenke - omjer visine štaa isune i širine ojasnog štaa - kut između štaova isune i (i,,, 3) i ojasnog štaa κ - talično definirani faktor, EN 993 8, talica 7.6 λov σ,ed - omjer rekloa, izražen u ostotcima, λ % 5% ov ( ) - maksimalno tlačno narezanje u ojasnom štau riključka Proračun riključaka u rešetkastim konstrukcijama rema [] Proračun riključaka u čeličnim rešetkastim nosačima, detaljno se oisuje u dijelu []. Proisi daju metode roračuna statičke otornosti riključaka, izražene reko uzdužne sile koju može renijeti šta isune i/ili momenta savijanja u štaovima, kod ravninskih i rostornih rešetkastih nosača sastavljenih od okruglih, kvadratnih i ravokutnih šuljih rofila, te njihovih međusonih kominacija. htt://dx.doi.org/.367/.. 3

Broj, godina Stranice -5 Prema [4] orađene su karakteristične vrste riključaka u rešetkastim nosačima: - kod ravninskih rešetki K, T, KT, N, X i Y riključci Talica - Tiovi riključaka u ravninskim

4 Broj, godina Stranice -5 Prema [4] orađene su karakteristične vrste riključaka u rešetkastim nosačima: - kod ravninskih rešetki K, T, KT, N, X i Y riključci Talica - Tiovi riključaka u ravninskim rešetkama sa šuljim rofilima KTriključak Y riključak T riključak X riključak K riključak N riključak - kod rostornih rešetki DK, KK, TT, DY i XX riključci Talica - Tiovi riključaka u rostornim rešetkama sa šuljim rofilima DY riključak XX riključak X riključak TT riključak DK riključak KK riključak htt://dx.doi.org/.367/.. 4

5 Broj, godina Stranice -5 Proisi oćenito reoručuju da zavari udu iste ili olje kvalitete od sojenih elemenata zog izjegavanja lomova na samim mjestima zavara. Daju i ograničenja deljina stijenki šuljih orečnih resjeka: za najmanju deljinu ograničenje je,5 mm, a najveća deljina za ojasne štaove se ograničava na 5 mm. Vrlo su stroga ograničenja u rimjeni ravila danih u [] te se to ovdje oseno izdvaja: - tlačni štaovi rešetke moraju zadovoljiti uvjete klasifikacije za klasu ili klasu rema ravilima klasifikacije za čisto savijanje, rema [] - riključci s rekloom u kojima štaovi imaju različite širine orečnih resjeka moraju se reklaati tako da je šta s većom širinom rekloljen štaom s manjom širinom - kutovi između štaova isune i ojasnih štaova, te između susjednih štaova isune moraju iti veći od 3 - riključci s razmakom treaju imati razmak veći od sume deljina stijenki štaova, mjereno duž lica ojasnog štaa zog osiguranja izvede zavara - riključci s rekloom treaju zadovoljiti veličinu reklaanja izraženu u ostotcima - ne manja od 5%, reklo trea iti dovoljno velik zog ostvarenja veze između štaova isune, tj. radi rijenosa osmične sile iz jenog štaa u drugi - ako se u riključku s rekloom nalaze štaovi s različitim deljinama stijenki orečnih resjeka i/ili različitim granicama ouštanja, tada se reklo mora izvesti tako da se šta s manjim vrijednostima t i i f nalazi iznad štaa s većim karakteristikama. yi Poseno važno itanje je način utvrđivanja nosivosti/otornosti riključaka. Nosivost riključaka je izražena reko maksimalne roračunske otornosti štaova isune koja ovisi o uzdužnoj sili (u štau isune) te ekscentricitetu te sile u odnosu na sjecište osi štaova riključka. Temeljni modeli za roračun riključaka se uglavnom svode na X i K riključke, a oćenito je otreno razmotriti ut sile u štaovima, onašanje materijala i rasodjelu krutosti. U [] se daju sljedeći mogući načini otkazivanja nosivosti riključaka u rešetkastim konstrukcijama: - otkazivanje nosivosti lica ojasnog štaa (lastifikacijom) - otkazivanje ojasnog štaa tečenjem, gnječenjem ili nestailnošću stijenke zog djelovanja tlačnog štaa isune - osmično otkazivanje ojasnog štaa - osmični rooj stijenke ojasnog štaa (tlačnim štaom), ojava ukotine koja dovodi do odvajanja štaa isune od ojasa (vlačni šta) - otkazivanje štaa isune oradi smanjenja efektivne širine (zog ukotina u zavarima ili u štau isune) - lokalno izočivanje štaa isune ili ojasnog štaa na samom mjestu riključka. 3 Numerički rimjer Na rimjeru krovne rešetkaste konstrukcije rikazane na slici 3, okazat će se način roračuna riključaka rema [] te ukratko oisati i način modeliranja u rogramskom aketu Autodesk Root [6]. 3. Način modeliranja gloalnog onašanja Vanjska djelovanja su koncentrirane sile, a one su stalnog i romjenjivog djelovanja koja su usklađena s [3], detaljnije vidi dilomski rad [7]. Kvaliteta čelika je S355, a u modelima je retostavljeno elastično onašanje čelika. Materijal za zavarivanje je istih svojstava kao i osnovni materijal te je retostavljena dovoljno sigurna deljina zavara, tako da nije razmatran način otkazivanja nosivosti reko zavara. Na slici 3 vidljiv je retostavljeni model rešetkastog nosača. Štaovi rešetkastog nosača dimenzionirani su rema [], detaljan roračun nosivosti štaova se ovdje oseno ne daje jer to nije tema ovog rada (vidi dilomski rad [7]). htt://dx.doi.org/.367/.. 5

6 Broj, godina Stranice -5 Talica 3 - Mogući načini otkazivanja nosivosti riključaka u rešetkastim konstrukcijama rema [] ŠUPLJI PRAVOKUTNI PROFILI POSMIČNO OTKAZIVANJE POJASNOG ŠTAPA SMANJENJE EFEKTIVNE ŠIRINE ŠTAPA PLASTIFIKACIJA POJASNOG ŠTAPA POSMIČNI PROBOJ STIJENKE; ODVAJANJE ŠTAPA ISPUNE OD POJASA Konstrukcija je modelirana varijantno: model riključaka s centrično ostavljenim štaovima isune model riključaka s rekloom štaova isuna i model riključaka s razmakom između štaova isuna, u skladu s []. Slika 3 - Shematski rikaz rešetkastog nosača htt://dx.doi.org/.367/.. 6

7 Broj, godina Stranice -5 Pretostavljeni model na slici 3 jest model s centričnim sustavom u kojem odrazumjevamo zglone veze (to je ujedno i osnovni model za gloalni roračun), te takvim modelom doivamo samo uzdužne sile u štaovima. Eventualna narezanja od savijanja, tzv. sekundarni momenti savijanja se zanemaruju jer ne utječu na ravnotežu. Modele s rekloima i razmacima smatramo ekscentričnim sustavom te se rešetka tada modelira kao okvirni sustav (veze u čvorovima rešetke više nisu zglone nego krute). Momenti savijanja koji nastaju zog ekscentričnog ovezivanja štaova rešetke u riključcima se tada ne smatraju sekundarnima, jer mogu utjecati na vrijednosti doivenih uzdužnih sila u takvom modelu. Međutim, ako se ekscentricitet nalazi unutar ograničenja danih u izrazu, ti momenti se mogu zanemariti. Kada se ri roračunu modelira i ostojanje ekscentriciteta u sojevima, koristi se neki od modela rikazanih na slici 4. Slika 4 - Prikaz modela s ekscentričnim vezama 3. Proračun karakterističnih riključaka U talici r 4 je dan regledni talični rikaz otrenih izraza za roračun riključaka u odnosu na moguće načine otkazivanja nosivosti riključaka u rešetkama, ([], oglavlje talice r 7. i 7.). Prije rovede roračuna riključaka otreno je odrediti neke geometrijske odnose: omjer širina štaova isune i ojasnog štaa + + h + h β () 4 gdje su i širine šuljih kutijastih rofila štaova i (i,,, 3) izvan ravnine rešetke i h i visine šuljih kutijastih rofila štaova i (i,,, 3) u ravnini rešetke omjer širine ojasnog štaa i dvije njegove deljine stijenke t (3) gdje su širina šuljeg kutijastog ojasnog rofila štaa i t deljina stijenke šuljeg kutijastog ojasnog rofila štaa. htt://dx.doi.org/.367/.. 7

8 Broj, godina Stranice -5 Talica 4 - Proračun otornosti karakterističnih riključka sa šuljim kvadratnim rofilima rema [] K i N riključci Proračun otornosti štaa i [i ili ] º lastifikacija lica ojasnog štaa 8,9 kn fy t β sinθi NiRd, h t h t k n g e e,4 n,3, β ( ) A h + v t t t h h t h h M 5 º osmični rooj stijenke ojasnog štaa (tlačni šta), ojava ukotine odvajanje štaa isune od ojasa (vlačni šta) ( 4 ) fyi ti hi ti + i + eff NiRd, M 5 3º otkazivanje štaa isune zog smanjenja efektivne širine (ukotina u zavaru ili štau isune) fy t hi + i + e, 3 sinθ sinθ i i N ird, M 5 λov f yi ti eff + e, ov + ( hi 4 ti ) 5 N ird, M 5 4º osmično otkazivanje ojasanog štaa f A N N ird,, Rd y 3 sinθi M 5 α t α v V Ed ( A A ) + v fy Av fy Vl, Rd M 5 fy t t eff i i e, i i fyi ti 4 g + 3 t V l, Rd A f v 3 y M Nadalje se daju regledni talični rikazi (talice 5, 6 i 7) otrenih roračuna riključaka za retostavljene modele iz oglavlja 3.. htt://dx.doi.org/.367/.. 8

9 t h Broj, godina Stranice -5 Talica 5 - Iskoristivost riključaka rešetkastog nosača centrično sojeni štaovi Rešetkasti nosač s centrično sojenim štaovima PRIKLJUČAK (N PRIKLJUČAK) Pojasni šta Šta isune (tlak) Šta isune (vlak) Porečni resjek 8 x 8 x 3, 5 x 5 x 3, 5 x 5 x 3, Uzdužne sile u štaovima [kn] 45,47 58,35 63,85,3 mm 7,7 mm β,65,5 Kvaliteta materijala Parcijalni faktor: M5, t h 49,76 t t h S355 f y 355 N/mm f u 5 N/mm λ ov 3,54 % 3º otkazivanje štaa isune zog smanjenja efektivne širine (ukotina u zavaru ili štau isune) N Rd,55 kn vertikalni šta 5, % dijagonalni šta 48, % PRIKLJUČAK 3 (K PRIKLJUČAK) Pojasni šta Šta isune (tlak) Šta isune (vlak) Porečni resjek 7 x 7 x 3, 5 x 5 x 3, 5 x 5 x 3, Uzdužne sile u štaovima [kn],5; 83,86 59,46 63,3 3,8 mm λ ov 4,98 % 65,85 mm β,74,94 Kvaliteta materijala S355 f y 355 N/mm f u 5 N/mm Parcijalni faktor: M5, 3º otkazivanje štaa isune zog smanjenja efektivne širine (ukotina u zavaru ili štau isune) N Rd 67,4 kn t vlačna dijagonala 93,7 % t h 45, 49,4 h h tlačna dijagonala 87,9 % Talica 5 odnosi se na retostavljeni model s centrično sojenim štaovima (ogledati oglavlje 3.). htt://dx.doi.org/.367/.. 9

10 t Broj, godina Stranice -5 Nastavak talice 5 - Iskoristivost riključaka rešetkastog nosača centrično sojeni štaovi PRIKLJUČAK 4 (K PRIKLJUČAK) Pojasni šta Šta isune (tlak) Šta isune (vlak) Porečni resjek 8 x 8 x 3, 5 x 5 x 3, 5 x 5 x 3, Uzdužne sile u štaovima [kn] 45,39;,35 59,74 7,848 g,98 mm β,65,5 Kvaliteta materijala S355 f y 355 N/mm f u 5 N/mm Parcijalni faktor: M5, h 44,64 g 54,6 t t h º lastifikacija lica ojasnog štaa vlačna dijagonala N Rd 88,9 kn 3,58 % tlačna dijagonala N Rd,745 kn 58, % º osmični rooj stijenke ojasnog štaa, odvajanje štaa isune od ojasa N Rd 78,58 kn vlačna dijagonala 5,6 % tlačna dijagonala 33, % 3º otkazivanje štaa isune zog smanjenja efektivne širine N Rd 56,44 kn vlačna dijagonala 7,8 % tlačna dijagonala 37,8 % 4º osmično otkazivanje ojasanog štaa vlačna dijagonala tlačna dijagonala N Rd 73,53 kn N Rd, kn 6, % 34, % N, Rd 78,58 kn 3,6 % Priključak u rešetkastom nosaču, označen s (ogledati oglavlje 3., slika 3), detaljno je rikazan u talici s roračunom. Proračun tog riključka je isti i u slučaju druga dva retostavljena modela, a nadalje neće iti rikazani. Kod ovakvog retostavljenog modela (model s centričnim sustavom u kojem odrazumijevamo zglone veze) je zaključeno da je riključak 3 (slika 3) kritičan riključak u kojem je uočeno otkazivanje reko otkazivanja vlačne isune zog smanjenja efektivne širine. htt://dx.doi.org/.367/..

11 Broj, godina Stranice -5 Talica 6 - Iskoristivost riključaka rešetkastog nosača ekscentricitet izazvan razmakom između štaova isune Rešetkasti nosač s ekscentrično sojenim štaovima zog razmaka PRIKLJUČAK 3 (K PRIKLJUČAK) Pojasni šta Šta isune (tlak) Šta isune (vlak) Porečni resjek 7 x 7 x 3, 5 x 5 x 3, 5 x 5 x 3, Uzdužne sile u štaovima [kn],4; 88,443 6,754 67,6 e 8 mm (-38,5 mm< 8 mm < 7,5 mm) g,5 mm β,74,94 Kvaliteta materijala S355 f y 355 N/mm f u 5 N/mm Parcijalni faktor: M5, t h 45,3 e g 49,67 t t h h º lastifikacija lica ojasnog štaa vlačna dijagonala tlačna dijagonala N Rd 7,653 kn N Rd,55 kn 6,34 % 6,6 % º osmični rooj stijenke ojasnog štaa, odvajanje štaa isune od ojasa N Rd 97,44 kn vlačna dijagonala 34, % tlačna dijagonala 3,8 % 3º otkazivanje štaa isune zog smanjenja efektivne širine N Rd 8,8 kn vlačna dijagonala 36,9 % tlačna dijagonala 34,5 % 4º osmično otkazivanje ojasanog štaa vlačna dijagonala tlačna dijagonala N Rd 45, kn N Rd 35,3 kn 46,3 % 43, % N, Rd 76,6 kn 3, % Talica 6 odnosi se na retostavljeni model s ekscentrično sojenim štaovima zog zadovoljenja roisom određenog razmaka (ogledati oglavlje 3.). htt://dx.doi.org/.367/..

12 Broj, godina Stranice -5 Nastavak talice 6 - Iskoristivost riključaka rešetkastog nosača ekscentricitet izazvan razmakom između štaova isune PRIKLJUČAK 4 (K PRIKLJUČAK) Pojasni šta Šta isune (tlak) Šta isune (vlak) Porečni resjek 8 x 8 x 3, 5 x 5 x 3, 5 x 5 x 3, Uzdužne sile u štaovima [kn] 47,98; 8,969 6,68 3,43 e mm (-44 mm< mm < mm) g 9, mm β,65,5 Kvaliteta materijala S355 f y 355 N/mm f u 5 N/mm Parcijalni faktor: M5, h 45,7 t e g 54,79 t t h º lastifikacija lica ojasnog štaa vlačna dijagonala tlačna dijagonala N Rd 87,5 kn N Rd,98 kn 3,83 % 58,6 % º osmični rooj stijenke ojasnog štaa, odvajanje štaa isune od ojasa N Rd 54,44 kn vlačna dijagonala 8, % tlačna dijagonala 38,3 % 3º otkazivanje štaa isune zog smanjenja efektivne širine N Rd 78,58 kn vlačna dijagonala 5,6 % tlačna dijagonala 33, % 4º osmično otkazivanje ojasanog štaa vlačna dijagonala N Rd 37,6 kn, % N, Rd 33,4 kn 3,9 % tlačna dijagonala N Rd 58,8 kn 43, % htt://dx.doi.org/.367/..

13 e e t h Broj, godina Stranice -5 Talica 7 - Iskoristivost riključaka rešetkastog nosača ekscentricitet izazvan međusonim rekloom štaova isune Rešetkasti nosač s ekscentrično sojenim štaovima zog rekloa štaova PRIKLJUČAK 3 (K PRIKLJUČAK) Pojasni šta Šta isune (tlak) Šta isune (vlak) Porečni resjek 7 x 7 x 3, 5 x 5 x 3, 5 x 5 x 3, Uzdužne sile u štaovima [kn],63; 83,96 59,6 6,69 e -8 mm (-38,5 mm< -8 mm < 7,5 mm) 7,89 mm 66,4 mm β,74 S355 f Kvaliteta materijala y 355 N/mm f u 5 N/mm Parcijalni faktor: M5, t h 44,77 48,86 h t h λ ov 6,94 % 3º otkazivanje štaa isune zog smanjenja efektivne širine (ukotina u zavaru ili štau isune) N Rd 6,97 kn vlačna dijagonala 8,9 % tlačna dijagonala 7,3 % PRIKLJUČAK 4 (K PRIKLJUČAK) Pojasni šta Šta isune (tlak) Šta isune (vlak) Porečni resjek 8 x 8 x 3, 5 x 5 x 3, 5 x 5 x 3, Uzdužne sile u štaovima [kn] 45,47 58,35 63,85 e -4 mm (-44 mm< -4 mm < mm),9 mm λ ov 33,69 % 6,8 mm β,65 Kvaliteta materijala S355 f y 355 N/mm f u 5 N/mm Parcijalni faktor: M5, h t 44, 53,65 t t h 3º otkazivanje štaa isune zog smanjenja efektivne širine (ukotina u zavaru ili štau isune) N Rd 7, kn vlačna dijagonala, % tlačna dijagonala,8 % Urađen je i roračun riključaka u osenom modulu rogramskog aketa Autodesk Root [6], te je za usoredu rikazan riključak r 3 (ogledati oglavlje 3., slika 3). htt://dx.doi.org/.367/.. 3

14 Broj, godina Stranice -5 Autodesk Root Structural Analysis Professional -Educational version Design of truss node connection EN :5 Ratio,9 Geometry General Offset Sacings Welds Connection no.: 3 e, [mm] g -,98 [mm] ad 5, [mm] Connection name: Tue Offset Sacing of nd diagonal Thickness of welds of diagonals and osts Bars Chord Diagonal Diagonal Section TCAR 7x3. TCAR 5x3. TCAR 5x3. N,Ed -,5 [kn] Axial force M,Ed [knm] Bending Axial N -63, [kn] moment force N 59, [kn] Axial force Loads Q,Ed [kn] Shear force N,Ed -83,8 [kn] Axial force M,Ed [knm] Bending Bending Bending M [knm] M [knm] moment moment moment Q,Ed [kn] Shear force Results Caacity verification Eurocode 3: EN :5 Diagonal λov 4,45 [%] Value of the overla of ars eff,85 [mm] Effective width in the connection of the diagonal to the chord eff [/(/t)] * [f*t/(f*t)] * e,ov 3, [mm] Effective width for the overlaing diagonal e,ov [/(/t)] * [f*t/(f*t)] * N,Rd 7,5 [kn] Comression caacity N,Rd f*t * [eff+e,ov + λov/5 * (*h-4*t)] /M5 [Tale7.] N N,Rd 59,45 < 7,5 verified (,84) Diagonal λov 4,45 [%] Value of the overla of ars eff,85 [mm] Effective width in the connection of the diagonal to the chord eff [/(/t)] * [f*t/(f*t)] * e,ov 3, [mm] Effective width for the overlaing diagonal e,ov [/(/t)] * [f*t/(f*t)] * N,Rd 7,5 [kn] Comression caacity N,Rd f*t * [eff+e,ov + λov/5 * (*h-4*t)] /M5 [Tale7.] N N,Rd -63,6 < 7,5 verified (,9) Connection conforms to the code Ratio,9 htt://dx.doi.org/.367/.. 4

15 Broj, godina Stranice -5 4 Zaključak U radu je detaljnije rikazan način roračuna riključaka rešetkastih nosača rema []. Proračun riključaka u skladu s Eurokod normom je vrlo secifičan te sadrži rojna ograničenja u rimjeni s ozirom na dimenzije i geometriju nosača. Za modeliranje rešetke su u radu korišteni štani modeli, a osnovni štani model na kojem je roveden gloalni roračun od kojega se olazi, jest model s centrično sojenim štaovima. Potom su izrađena još dva modela koji se aziraju na ekscentrično sojenim štaovima u odručju riključaka. U rvom modelu izvedom razmaka između štaova isuna, a u drugom reklaanjem štaova isuna. Stoga su za ovako retostavljene modele varirane roračunske retostavke - u slučaju modela s centričnim sustavom retostavljene su zglone veze, dok su u modelima s ekscentričnim sustavom veze kruto ostvarene. Trea još naglasiti da u štanom modeliranju kakvo je ovdje rimjenjeno, nije moguće u ozir uzeti lokalno onašanje riključaka, za što i trealo načiniti 3D shell model riključaka ili 3D shell model cijelog rešetkastog nosača, međutim to je zahtjevniji osao (vidi rad [5]). Zaključno se može reći da se na ovom odručju može i dalje rovoditi ekserimentalna i numerička istraživanja za uvjete sojeva i geometrije koji još nisu kodificirani. 5 Literatura [] Euroean Committee for Standardization (CEN) 5: EN , Eurocode 3: Design of steel structures Part - 8: Design of joints [] Euroean Committee for Standardization (CEN) 5: EN , Eurocode 3: Design of steel structures Part -: General rules and rules for uildings [3] Euroean Committee for Standardization (CEN) : EN , Eurocode : Actions on structures Part -: General actions Densities, self weight, imosed loads for ildings [4] WARDENIER, J. : Hollow sections in structural alications, Comitè International our le Dèveloement et l'etude de la Construction Tuulaire, CIDECT. [5] Radić, I.; Markulak, D.; Mikolin, M. : Design and FEM Modelling of Steel Truss Girder Joints; Strojarstvo, 5 (), 5-35 [6] AUTODESK ROBOT STRUCTURAL ANALYSIS: Getting started guide,9., Autodesk, Inc. [7] Knežević, I. : Dilomski rad, Sveučilište J. J. Strossmayera u Osijeku, Građevinski fakultet, Osijek htt://dx.doi.org/.367/.. 5

RELIABILITY OF GLULAM BEAMS SUBJECTED TO BENDING POUZDANOST LIJEPLJENIH LAMELIRANIH NOSAČA NA SAVIJANJE

RELIABILITY OF GLULAM BEAMS SUBJECTED TO BENDING Mario Jeleč Josip Juraj Strossmayer University of Osijek, Faculty of Civil Engineering Osijek, mag.ing.aedif. Corresponding author: mjelec@gfos.hr Damir