10.1 NASLOVNA STRAN Z OSNOVNIMI PODATKI O POROČILU

Transcription

1 . NASLOVNA STRAN Z OSNOVNIMI PODATKI O POROČILU POROČILO IN ŠTEVILČNA OZNAKA POROČILA:. - GEOTEHNIČNO POROČILO S PREDLOGOM SANACIJE PLAZU 5 V / 6 NAROČNIK: Občina ŠENTILJ Maistrova ulica ŠENTILJ V SLOV. GORICAH OBJEKT: Zemeljski plaz na lokalni cesti LC št. 37 Sv. Jurij-Sp. Velka-Zg. Velka, odsek pokopališče Velka VRSTA PROJEKTNE DOKUMENTACIJE IN NJENA ŠTEVILKA: GEOTEHNIČNO POROČILO S PREDLOGOM SANACIJE PLAZU ZA GRADNJO: SANACIJA PLAZU IZDELOVALEC POROČILA: GEOING d.o.o. Primorska ulica MARIBOR ODGOVORNI IZDELOVALEC POROČILA: Stanislav Dokl, univ.dipl.inž.grad. identifikacijska številka: G-377 žig in podpis: številka poročila: številka izvoda: kraj: datum izdelave poročila: 5 V / 6 3 MARIBOR maj 6 Geotehnično poročilo s predlogom sanacije zem. plazu na lokalni cesti LC št. 37 Sv. Jurij Sp. Velka Zg. Velka, odsek pokopališče Velka

2 št. poročila: 5 V / 6 Stran:. KAZALO VSEBINE POROČILA ŠT: 5 V / 6 ELABORATI. Geotehnično poročilo s predlogom sanacije plazu št. 5 V / 6. Naslovna stran poročila. Kazalo vsebine poročila.3 Geotehnično poročilo.4 Geostatična analiza.5 Aproksimativni popis del in predračun.6 Grafične priloge Situacijska skica plazu in sond Geotehnični prečni prerez GP- (skica) Situacijska skica s predlogom sanacije plazu Karakteristični prečni prerez sanacije KP- Armaturni načrt Izvleček armature Fotografije M : 5 M : M : M : M : Geotehnično poročilo s predlogom sanacije zem. plazu na lokalni cesti LC št. 37 Sv. Jurij Sp. Velka Zg. Velka, odsek pokopališče Velka

3 št. poročila: 5 V / 6 Stran: 3.3 GEOTEHNIČNO POROČILO S PREDLOGOM SANACIJE PLAZU.3. SPLOŠNI OPIS Po naročilu OBČINE ŠENTILJ smo na predmetnem plazu izvedli terenske geotehnične raziskave. Na osnovi pridobljenih rezultatov podajamo geotehnično poročilo s predlogom in ocenitvijo vrednosti sanacije plazu. Predmetni odsek lokalne ceste LC št. 37 poteka po zgornjem delu vzhodno orientiranega zelo strmega pobočja, pod pokopališčem na Zg. Velki. Na zunanjem (vzhodnem) robu parkirišča pred vhodom na pokopališče se je na strmi brežini (parcelna št. 549/5 k.o. Zg. Velka) aktiviral zemeljski plaz dolžine cca. 5 m. Odlomni rob plazu je zajel zunanji rob parkirišča in v dolžini m porušil betonske robnike. Promet oziroma parkiranje je zaradi zožanja otežkočen in zaradi strme, porušene brežine pod cesto nevaren. Izvedena je zapora območja porušitve. Izrivni del plazu se nahaja na gozdnati strmi brežini pod cesto. V tej tehnični dokumentaciji podajamo opis stanja, potek in rezultate terenskih geotehničnih raziskav, opis oziroma model prizadetega zemeljskega polprostora, geostatično analizo ter predlog in predračunsko vrednost sanacije..3. GEOLOŠKO-GEOTEHNIČNE RAZMERE Izhodiščne geotehnične podatke smo pridobili s sondažnimi deli in terenskimi raziskavami. Na osnovi teh je določen sestav in geofizikalne karakteristike posameznih slojev pobočja ter ugotovljena lega stabilne hribinske osnove. Sočasno s sondažnimi deli in po njih smo merili tudi nivo podzemne vode v preiskanem polprostoru. Za pridobitev potrebnih podatkov smo opravili terensko prospekcijo predmetnega labilnega območja in izdelali terensko skico v merilu M :5. Na terenu smo locirali sonde in obdelovalne profile..3.. Sondažna dela Za ugotovitev sestava in geofizikalnih karakteristik tal smo v karakterističnih točkah plazu izvedli 3 kontinuirane SPT sonde z oznakami S-, S- in S-3. Lega sond je vidna v situativni skici - priloga št Standardni penetracijski testi-spt Konsistenčna stanja vezanih zemljin smo na terenu ugotavljali s poskusi standardnih dinamičnih penetracij (SPT), po principu odpora proti prodiranju konusne sonde. Izmerjeno vrednost N smo po zahtevah standarda Eurocode 7.3 ustrezno korigirali. Za potrebe korekcije je upoštevana energijska izguba uporabljene opreme, izguba vsled dolžine palic ter vsled učinka vpliva geološkega pritiska. Geotehnično poročilo s predlogom sanacije zem. plazu na lokalni cesti LC št. 37 Sv. Jurij Sp. Velka Zg. Velka, odsek pokopališče Velka

4 št. poročila: 5 V / 6 Stran: 4 Za pripadajočo vrtalno garnituro je ugotovljen korekcijski količnik prenosa energije K 6 =,5, vrednotenje rezultatov smo izvedli v skladu z določili SIST EN Rezultati SPT : N6 6 k N oziroma P P 6 k - N 6 korigirano število udarcev, - P 6 korigirana penetrabilnost, - k 6 korekcijski faktor zabijanja, - P izmerjena penetrabilnost, - N izmerjeno število udarcev. S- S- S-3 Globina N N N, -,3 m,3 -,6 m,6 -,9 m 3,9 -, m 3 7, -,5 m 5 5,5 -,8 m 3 6,8 -, m 3 5 6, -,4 m 6 4 6,4 -,7 m 8 9 6,7-3, m 3 6 3, - 3,3 m ,3-3,6 m 8 3,6-3,9 m 8 3 3,9-4, m 3 Po izvrednotenju števila udarcev N glede na standardizirano globino prodiranja 3,5 cm sklepamo, da so posamezni sloji raziskanega polprostora naslednjih konsistenčnih stanj: Peščena glina (CL) z vložki drobnega peska (SU) lahko do srednje gnetnih konsistenc N = do 6 udarcev SPT. Preperela hribina (peščenjak, peščeni lapor) poltrde konsistence N = 5 do 3 udarcev SPT. Hribina-peščenjak, peščeni lapor trdne konsistence N > 3 udarcev SPT. 6 Geotehnično poročilo s predlogom sanacije zem. plazu na lokalni cesti LC št. 37 Sv. Jurij Sp. Velka Zg. Velka, odsek pokopališče Velka

5 št. poročila: 5 V / 6 Stran: 5 Posamezne relacije so vidne v tabeli. Tabela: N NEKOHERENTNA ZEMLJINA (pesek, prod) Modul stisljivosti M v (kpa) ] Gostotno stanje za prod drobni in srednji pesek debeli pesek in gramoz < 4 zelo rahlo < 8,4 4 rahlo 8,4 3,3 < 7.5 < 5. 3 srednje gosto 3,3 36, gosto 36, 4, > 5 zelo gosto > 4,9 > 3 > 6 KOHERENTNA ZEMLJINA (glina, melj) N Konsistenčno stanje q u (kpa) < židko < 5 < 5 4 lahko gnetno srednje gnetno težko gnetno poltrdno 4 5. > 3 trdno > 4 > Modul stisljivosti M v (kpa) Vrednosti SDP nam omogočajo primerjalno določitev strižnega kota fi zemljin (po enačbah Gibbs-a) in modula stisljivosti tal Ms (po enačbi Terzaghi-ja) Opazovanje nivoja podtalne vode V času izvajanja sondažnih del v sondah nismo registrirali podzemne vode. Glede na zatečeni sestav pobočnih leg pa lahko pričakujemo, da se bo v njem pojavljala precejna voda, ki je v neposredni odvisnosti od količine padavin. Zaradi neurejene cestne odvodnje pa je labilna brežina pod cesto pod občasnim vplivom površinskih vod Geotehnični opis in karakteristike raziskanega polprostora Iz Osnovne geološke karte Slovenije, list Maribor je vidno, da obravnavano območje gradita miocenska (M /3 ) peščenjak in peščeni lapor. Višje sloje raziskanega območja tvorijo sloji jezerskih sedimentov, finozrnatega in glinenega tipa, ki jih prištevamo pliokvartarju (Pl,Q). V zgradbi prevladujejo peščene gline z lečami drobnega peska. Različni tipi se slojevito ponavljajo. Globje so vsled višjih geoloških pritiskov sedimenti vezani v polhribine in hribine. Večji del del povrhnjice je splazen po sloju preperele osnove. Geotehnično poročilo s predlogom sanacije zem. plazu na lokalni cesti LC št. 37 Sv. Jurij Sp. Velka Zg. Velka, odsek pokopališče Velka

6 št. poročila: 5 V / 6 Stran: 6 V kritičnem prečnem geotehničnem profilu GP- primarno vezano pobočno strukturo (povrhnjico) sestavljajo pod ocenjeno največ,5m debelim umetnim prodno peščenim nasipom ceste peščene (CL) gline, lahko do težko gnetnih konsistenc z vložki drobnega peska (SU). Navedena labilna struktura (plazina) je v globinah od -,8 do -3, m pod koto terena odložena na slabo vezani peščenjak in prepereli peščeni lapor, poltrdnih konsistenc, ki se v kompaktni in stabilni obliki pojavljata v globinah od -3,3 do -3,9 m pod koto terena. Izvrednoteni rezultati terenskih preiskav nam na območju predmetnega plazu kažejo večslojni zemeljski polprostor, naslednjih geofizikalnih karakteristik: Tabela: Plaz na lokalni cesti LC št. 37 Sv. Jurij-Sp. Velka- Zg. Velka, odsek pokopališče Velka gline (CL) srednje gnetnih konsistenc prepereli peščenjak in lapor, poltrdne konsistence osnova (peščenjak, peščeni lapor) trdne konsistence prost.teža [kn/m 3 ] strižni kot [ ] kohezija c [kn/m ] Lega podzemne vode je opisana v točki Z ozirom na predhodno navedene ugotovitve zaključujemo, da je vzroke za porušitev obravnavane pobočne strukture iskati v vplivih površinskih in precejnih vod ter geološki sestavi in obliki območja porušitve. Podrobna razporeditev posameznih slojev raziskanega pobočnega polprostora je vidna v geotehničnem prečnem profilu - prilogi št PREDLOG ZAŠČITE CESTE (PARKIRIŠČA) Glede na rezultate geotehničnih raziskav in konfiguracijo ter značaj plazu smo mnenja, da je najbolj smotrna trajna zaščita ceste z izvedbo podporne konstrukcije v obliki armirano betonskih (AB) konzolnih mikropilotov, ki jih povezuje konzolna greda s parapetnim zidom. Na horizontalno konzolno AB gredo se izvede novi zgornju ustroj ceste ter uredi površinsko in podzemno odvodnjavanje vozišča Tehnična izvedba sanacije Pri vseh delih mora izvajalec upoštevati ustrezne tehnične predpise in standarde ter pravila stroke. Prav tako mora upoštevati vsa določila iz varstva pri delu, ki se nanašajo na izvedbo sanacijskih del. Geotehnično poročilo s predlogom sanacije zem. plazu na lokalni cesti LC št. 37 Sv. Jurij Sp. Velka Zg. Velka, odsek pokopališče Velka

7 št. poročila: 5 V / 6 Stran: Faznost izvajanja del Izvedba mikropilotne stene se izvaja po naslednjem vrstnem redu: - delna zapora ceste in izdelava delovnega platoja, ki se stabilizira s zagatno steno in utrjenim gruščnatim nasipom. - vrtanje pilotnih vrtin premera 4 mm, vgradnja armaturnih košev in betona C5/3. Najprej se izvede notranja vrsta pilotov (piloti št. 3 do 4), da bi delno stabilizirali labilno brežino. - izkop in odbitje glav pilotov do kote podbetona vezne grede, vgradnja podbetona, postavitev opaža pod previsni del grede, vezanje armature, opaženje in betoniranje grede in parapetnega zidu z betonom C5/3. - vgradnja drenaže, zasip vezne grede z utrjenim prodno peščenim materijalom in vgradnja novega zgornjega ustroja ceste. - ureditev površinskega odvodnjavanja območja plazu Opis tehnologije izvajanja podporne konstrukcije Najprej se izvede delovni plato z zabitjem zagatne stene pod cesto (rabljene žel. tirnice in pragovi) ter utrjenim gruščnatim zasipom (Ms = 4 MPa). Vrtalna dela se lahko izvajajo iz kote asfalta ceste. Smer izvajanja pilotov je poljubna, oziroma odvisna od dovoza betona za pilote. Širina utrjenega delovnega platoja pilotov mora biti najmanj 4, m, po njegovi izvedbi se lahko izvede zakoličba pilotov. Izkopani in izvrtani materijal je potrebno deponirati tako, da ne ogroža že tako labilne brežine. Po izvedeni sanaciji se zunanji rob delovnega platoja primerno oblikuje in izvede rekultivacija prizadetih površin. Zaščitna podporna konstrukcija je zamišljena kot povezan sistem AB mikropilotov premera 4 mm, ki so najmanj 3,5 m uvrtani v stabilno hribino. Točno koto dna pilota določi geotehnični nadzor. Tlorisno se piloti prilagajajo poteku zunanjega roba ceste (parkirišča) pred porušitvijo. Predvidenih je 4 pilotov dolžine po 7,5 m, na medosni razdalji, m, v dveh zamaknjenih vrstah, ki se izvedeta na medosni razdalji, m. Skupna dolžina pilotne stene je, m. V vrtino se vgradijo armaturni koši, glave pilotov se povežejo z AB konzolno gredo, širine,5 m in debeline,4 m, ki ima na zunanji strani (proti porušitvi) zaključni parapetni zid, višine, m in debeline,45 m. Kvaliteta betona je C5/3, D max =6mm; XD3, XF4, PVII. Na parapetni zid se vgradi lesena varnostna ograja JVO N W4 s pridržno letvijo. Pod vezno gredo se pred pilote vgradi horizontalna drenaža DN 6 mm. Piloti se izvedejo iz betona C5/3; D max =6mm; XC, XD3, XF. Armatura je S 5. Zaščitni sloj betona pri gredi, parapetnemu zidu in pilotih je 5 cm. Po zabetoniranju in dosežni trdnosti betona grede se vgradi zaledni zasip iz prodno peščenega materiala TD -3. Vgrajevanje in komprimacija se izvaja po plasteh debeline cm; zemljine zasipa naj bodo zgoščene na vrednost modula deformacije Ev = MPa. Geotehnično poročilo s predlogom sanacije zem. plazu na lokalni cesti LC št. 37 Sv. Jurij Sp. Velka Zg. Velka, odsek pokopališče Velka

8 št. poročila: 5 V / 6 Stran: Opaži Za pilotno gredo je potrebno uporabiti ustrezne dvostranske vezane opaže. Vse vidne površine je potrebno izvajati z gladkimi in kvalitetnimi prefabriciranimi opaži, ki zagotavljajo estetski izgled konstrukcije. Opaž je potrebno ustrezno pritrditi, tako da ne pride do deformacij med betoniranjem in vibriranjem. Pred betoniranjem je potrebno vgraditi potrebne elemente sidrišča in razcepno armaturo. Vse vidne robove je treba posneti s kotno letvijo x cm Beton in armatura Betonska dela so razdeljena v naslednje faze: - Betoniranje pilotov s kontraktorjem in črpnim betonom kvalitete - C5/3; D max =6mm, XC, XD3, XF. - Vgradnja podbetonov C6/, v debelini 5 cm pod pilotno gredo, - Betoniranje pilotne grede in parapetnega zidu z betonom C5/3; XD3; XF4, PVII, D max =6 mm. Armatura: S Izvedba zasipov in nasipov ter zgornjega ustroja ceste Po doseženi trdnosti pilotne stene se lahko vgradi novi zgornji ustroj ceste. Za nasipni material se lahko uporabljajo prodno peščeni ali gruščnati materiali, katerih kvaliteta mora v vseh pogledih ustrezati veljavnim tehničnim prepisom in standardom. Vgrajevanje zemljin nasipa naj se vrši po plasteh debeline cm, s tem, da se nosilnost in gostota vsakega vgrajenega sloja preverja s krožno ploščo in izotopno sondo. Na ustrezno utrjeno podlago se lahko izvede novi zgornji ustroj ceste iz 4 cm prodca TP -3 utrjenega na nosilnost modula E v = MPa. Tekoča kontrola nosilnosti se izvaja na planumu tampona s krožno ploščo po standardu DIN 834. Na tamponski sloj se v debelini 8 cm vgradi asfaltna prevleka AC surf B 7/ A Ureditev površinske odvodnje parkirišča Vse vode se speljejo v vtočni jašek z odprtim čelnim vtokom BC 6 cm, ki se izvede v JV vogalu parkirišča, od tu pa v odvodnjo iz polnih cevi PE DN 5 SN4 in izpustne glave na hudourniške kanalete ter na brežino pod cesto Humusiranje Da bi zavarovali brežine nasipov pred erozijo je potrebno izvesti humusiranje s kvalitetno zatravitvijo. Debelina humusa naj bo najmanj,5 m. Potrebno je opraviti najmanj eno košnjo pred predajo objekta. Geotehnično poročilo s predlogom sanacije zem. plazu na lokalni cesti LC št. 37 Sv. Jurij Sp. Velka Zg. Velka, odsek pokopališče Velka

9 št. poročila: 5 V / 6 Stran: ZAKLJUČKI Lega opisanih elementov sanacije je vidna v grafičnih prilogah. Pred izvedbo sanacije je potrebno preveriti, če je stanje plazu takšno kot v času izvajanja terenskih raziskav. Prav tako bo pred izvedbo sanacije še potrebno dopolniti predmetno dokumentacijo. Sanacijo bo možno izvajati samo ob delni zapori ceste. Sanacijska dela se lahko izvajajo samo ob stalnem geomehanskem in strokovnem nadzoru. Sestavil: Stanislav Dokl,univ.dipl.inž.grad. Geotehnično poročilo s predlogom sanacije zem. plazu na lokalni cesti LC št. 37 Sv. Jurij Sp. Velka Zg. Velka, odsek pokopališče Velka

10 št. poročila: 5 V / 6 Stran:.4 GEOSTATIČNA ANALIZA Geotehnično poročilo s predlogom sanacije zem. plazu na lokalni cesti LC št. 37 Sv. Jurij Sp. Velka Zg. Velka, odsek pokopališče Velka

11 Software Consultants (Pty) Ltd Client Povratne stabilnostne analize - plaz pokopališce Zg. Velka Bishop's slope stability analysis : E Input Data Tangential stress Normal stress -4. General Parameters Mean Probability Dist. Std. Dev Minimum Maximum Water Density 9.8 Beta Hor Seismic acc (g) Triangular.5.5 Ver Seismic acc (g) Triangular..4 Slip Circle coord X: 6 Deterministic Slip Circle coord : 4 Deterministic Radius Deterministic No. of slices (-75) 3 Seed for random number generation Number of iterations Number of intervals: PDF graphs Required probability limit (-5) 5 (-) 5 Required safety factor Layer Number X (-).7 (-)

12 Software Consultants (Pty) Ltd Client Povratne stabilnostne analize - plaz pokopališce Zg. Velka Layer data ( layers in use) Layer Probability Dist. c: Std. Dev Triangular phi f: 3 gammag: Layer c: Beta Triangular Minimum Maximum Deterministic phi f: 3 gammag: 9 Deterministic Deterministic No X Pore Pressure No X-begin -begin X-end -end Fr/Unit W No X-begin -begin X-end -end Z-spacing No X F X F X3 Line L X-pos Angle UDL X-begin X-end F3 X4 F4 X5 ==================== OUTPUT: Deterministic Analysis ===================== Overall Safety Factor:.988 Mobilizing moment:46.59 Resisting moment: Slip Circle: X coordinate:6. coordinate:4. Radius:. Normal stress at the base of each slice: Slice number : X left: X right: 7. Normal stress: Slice number : X left: 7. X right: 7.7 Normal stress: Slice number 3: X left: 7.7 X right: 8.4 Normal stress: Slice number 4: X left: 8.4 X right: 9. Normal stress: Slice number 5: X left: 9. X right: 9.8 Normal stress: Slice number 6: X left: 9.8 X right:.5 Normal stress: Slice number 7: X left:.5 X right:. Normal stress: Slice number 8: X left:. X right:.9 Normal stress: Slice number 9: X left:.9 X right:.6 Normal stress: Slice number : F5

13 Software Consultants (Pty) Ltd Client X left:.6 X Slice number : X left: 3.3 X Slice number : X left: 4. X Slice number 3: X left: 4.7 X Slice number 4: X left: 5.4 X Slice number 5: X left: 6. X Slice number 6: X left: 6.4 X Slice number 7: X left: 6.8 X Slice number 8: X left: 7.5 X Slice number 9: X left: 8. X Slice number : X left: 8.9 X Slice number : X left: 9.6 X Slice number : X left:.3 X Slice number 3: X left:. X Povratne stabilnostne analize - plaz pokopališce Zg. Velka right: 3.3 Normal stress: right: 4. Normal stress: 4.95 right: 4.7 Normal stress: 4.4 right: 5.4 Normal stress: 4.37 right: 6. Normal stress: 4.8 right: 6.4 Normal stress: 4. right: 6.8 Normal stress: 39.4 right: 7.5 Normal stress: 38.3 right: 8. Normal stress: 35.8 right: 8.9 Normal stress: 33.4 right: 9.6 Normal stress: 9.67 right:.3 Normal stress: 3.7 right:. Normal stress: 4. right:.7 Normal stress: ============================ END OF OUTPUT ==============================

14 Software Consultants (Pty) Ltd Client Statika pilotne stene - plaz pokopališce Zg. Velka Space Frame Analysis Ver W Apr 8 Input file: C:\Prokon\Data\demo\Britof_Zg.Velka.A3 Created : :5: A3 Deflections for Load Case Z 4 3 X X-Moments for Load Case Z 4 3 X

15 Software Consultants (Pty) Ltd Client Statika pilotne stene - plaz pokopališce Zg. Velka -Shear for Load Case Z 4 3 X ========== S p a c e - F r a m e A n a l y s i s Ver W Apr 8 - P R O K O N =========== TITLE :Majhenic Data file : C:\Prokon\Data\demo\Britof_Zg.Velka.A3 Created on: ========================== NODAL POINT COORDINATES ============================ Node No X-coord m -coord m Z-coord m Node No X-coord m -coord m Z-coord m =============================== ELEMENT DATA ================================== Beam Secn. type Fixity Length m ß ( )

16 Software Consultants (Pty) Ltd Client Statika pilotne stene - plaz pokopališce Zg. Velka ============================ SECTION PROPERTIES =============================== Section : Section designation: A Ay Ax Ixx m^ m^ m^ m^4 6.E-3 6.E-3.3.5E-3 Iyy m^4 J m^4 3E-3 3E-3 Iyy m^4 J m^4 Section : Section designation: A Ay Ax Ixx m^ m^ m^ m^4 4.E-3 4.E E E-9 Section : 3 Section designation: A Ay Ax Ixx m^ m^ m^ m^4 4.E-3 5.3E-3 5.3E-3 Material Concrete:3MPa 96.5E-9 Material Iyy m^4 J m^4 Concrete:3MPa Material Concrete:3MPa ================================== MATERIALS ================================== Designation E kpa 6.E6 Concrete:3MPa poisson. Density kn/m^3 5. Exp. coeff. E-6 =============================== SUPPORT DATA ================================== Node Fixity Node Prescribed displacements Z X-Rot -Rot m rad. rad. X m m X X X X X X X X X X Fixity X kn/m kn/m Spring constants Z X-Rot kn/m knm/rad Z-Rot Orien node rad. -Rot knm/rad Z-Rot knm/rad =================================== LOADS ===================================== Load Case Description Own weight not added to any load case/combination 4.5.6

17 Software Consultants (Pty) Ltd Client Statika pilotne stene - plaz pokopališce Zg. Velka ============================= LOAD CASE ================================ *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P kn X X a m Wl kn/m Wr kn/m dt C ========================== OUTPUT: LINEAR ANALSIS ============================ ====================== NODAL POINT DISPLACEMENTS at SLS ======================= Node Lcase X-disp. mm -disp. mm Z-rot. rad ============================== REACTIONS at ULS =============================== (In rotated axes where applicable) Note:Only load combinations have ULSses = Node Lcase X-force kn -force kn Z-moment knm EQUILIBRIUM CHECK AT ULS: LC Sum of: LC APPLIED LOADS & MOMENTS about (.,.,.) in global axes Px 9.9 Py -5. Mz REACTIONS & REACTION MOMENTS about (.,.,.) in global axes 4.5.6

18 Software Consultants (Pty) Ltd Client Sum of: Rx -9.9 Statika pilotne stene - plaz pokopališce Zg. Velka Ry MRz ============ BEAM ELEMENT END FORCES IN LOCAL ELEMENT AXES at ULS ============== Elem Lcase Axial kn -Shear kn M-xx knm Axial kn Shear kn M-xx knm ============================== STATISTICAL DATA =============================== Weights of beam elements: (Not included in analysis) Section Designation 3 Total (kn) Weight (kg) Own weight of structure = kn No. of real numbers in Stiffness matrix = 3 Time used to analyse = : :5 seconds Total number of : Nodes = 7 Beam Elements = 6 Cable Elements = Shell Elements = Supports = 3 Section Properties = 3 Load Cases = Load Combinations = (3 bytes) =============================== END OF OUTPUT ================================= 4.5.6

19 Software Consultants (Pty) Ltd Client Armatura pilotne stene - plaz pokopališce Zg. Velka Circular column design C Circular column design by PROKON. (CirCol Ver W.4. - Apr 8) X X 4 3 Therefore: Ac = pi d /4 = mm diax' = dia - d' = 35 mm diay' = dia - d' = 35 mm 3 Given: dia = 4 mm d' = 5 mm Lo = 6. m fc' = 3 MPa fy = 4 MPa General design parameters: Design code : Eurocode Assumptions: () The general conditions of clause are applicable. () The section is symmetrically reinforced. (3) The specified design axial loads include the self-weight of the column. (4) The design axial loads are taken constant over the height of the column. Design approach: The column is designed using an iterative procedure: () The column design charts are constructed. () An area steel is chosen. (3) The corresponding slenderness moments are calculated. (4) The design axis and design ultimate moment is determined. (5) The steel required for the design axial force and moment is read from the relevant design chart. (6) The procedure is repeated until the convergence of the area steel about the design axis. (7) The area steel perpendicular to the design axis is read from the relevant design chart. Check column slenderness: End fixity and bracing for bending about the X-X axis: At the top end: Condition 4 (free). At the bottom end: Condition (fully fixed). The column is unbraced. End fixity and bracing for bending about the - axis: At the top end: Condition (partially fixed). At the bottom end: Condition (fully fixed). The column is unbraced. Effective column height: lex = ßx Lo = 3. m ley = ßy Lo = 7.8 m Check if the column is slender: lx = 3. > = max(5,5/vu) ly = 78. > = max(5,5/vu) \ The column is slender () ()

20 Software Consultants (Pty) Ltd Client Armatura pilotne stene - plaz pokopališce Zg. Velka Check slenderness limit: l = 3. < 4 \ Slenderness limit not exceeded Initial moments: The initial end moments about the X-X axis: M = Smaller initial end moment =. knm M = Larger initial end moment = 54. knm The initial moment near mid-height of the column : \ Mi = -.4M +.6M ³.4M = 3.4 knm The initial end moments about the - axis: M = Smaller initial end moment =. knm M = Larger initial end moment =. knm The initial moment near mid-height of the column : \ Mi = -.4M +.6M ³.4M =. knm Deflection induced moments: Design ultimate capacity of section under axial load only: Nud =.57 fc' Ac +.87 fy Asc = 585. kn Maximum allowable stress and strain: Allowable compression stress in steel, fsc = fy/.5 = MPa Allowable tensile stress in steel, fst = fy/.5 = MPa Allowable tensile strain in steel, ey = fst/es = 8 m/m Allowable compressive strain in concrete, ec = 35m/m Design ultimate load and moment: Design axial load: P u =. kn Moment distribution along the height of the column for bending about the X-X: At the top, Mx =. knm Near mid-height, Mx = 3.4 knm At the bottom, Mx = 54. knm Moments about X-X axis( knm) + Mx=54. knm Mxmin=. knm = Mxbot=54. knm Initial Additional Design

21 Software Consultants (Pty) Ltd Client Armatura pilotne stene - plaz pokopališce Zg. Velka Check for miminum eccentricity: Check that the eccentricity excceeds the minimum in the plane of bending: \ Mmin =. knm about the X-X axis. Design of column section for ULS: Through inspection: The critical section lies at the bottom end of the column. The column is designed to withstand the uni-axially applied moment about the major axis. Column design chart Bending Moment (knm) Reinforcement required about the X-X axis: From the design chart, Asc = 59 =.% % % 4% 3% 8 % % %. Axial Load (kn) Moment max = 96 kn For bending about the design axis: 4.5.6

22 Software Consultants (Pty) Ltd Client Armatura pilotne stene - plaz pokopališce Zg. Velka For bending perpendicular to the design axis: Moment max = 96 kn Moment max = 96 kn Column design chart % % 4% 3% % 6 % % 5 4 Axial Load (kn) Bending Moment (knm) Reinforcement required about the - axis: From the design chart, Asc = 53 Design chart for bending about any axis: Column design chart Bending Moment (knm) 3 6% % 4% 3% 8 % % %. Axial Load (kn)

23 Software Consultants (Pty) Ltd Client Armatura pilotne stene - plaz pokopališce Zg. Velka Summary of design calculations: Design results for all load cases: Load case Axis N (kn) X-X -. M (knm) M (knm) Mi (knm) Madd (knm) Design X-X Bottom M (knm) M' (knm) Asc (mm ) 59 (.%)

24 Software Consultants (Pty) Ltd Client Armatura vezne grede - plaz pokopališce Zg. Velka Concrete Section design for flexure : C Input Data ULS Bending Moment M (knm) 5 ULS Torsion Moment T ULS Shear Force V (knm) (kn) 45 Web width B (mm) 5 Total height H (mm) 4 Flange Width Wf (mm) Flange Height Hf (mm) Reinf centroid depth DcT (mm) 4 Reinf centroid depth DcB (mm) 4 Reinf depth sides DcS fci' (mm) 4 (Mpa) 3 fy - main bars (Mpa) 4 fyv - links (Mpa) 4 % Redistribution DcB = 4. H = 4. DcT = 4. Eurocode - 99 N.A. Dcs = 4. B = 5. N.A. depth =. mm

25 Software Consultants (Pty) Ltd Client Armatura vezne grede - plaz pokopališce Zg. Velka Output Design Results Moment Shear Torsion (web) Torsion (flange) Muc 6.3 knm Vcd kn T knm T knm As 95 mm Vwd kn Trd knm Trd knm As' mm Asv/Sv Asv/Sv Anom 8 mm Asv/Sv nom.75 As Asv/Sv mm As mm Suggested Reinforcement Configurations Bars (As) mm Bars (Asv/sv) @ @5 3. Bars (As') mm Bars (Asv/sv) Longitudinal Bars Combined Longitudinal bars for Moment and Web Torsion Bottom Bars Bars mm Top bars Bars mm Bars Asv/sv Longitudinal Bars

26 št. poročila: 5 V / 6 Stran:.5 APROKSIMATIVNI POPIS DEL IN PREDRAČUN Geotehnično poročilo s predlogom sanacije zem. plazu na lokalni cesti LC št. 37 Sv. Jurij Sp. Velka Zg. Velka, odsek pokopališče Velka

27 št. poročila: 5 V / 6 Stran:.6 GRAFIČNE PRILOGE Geotehnično poročilo s predlogom sanacije zem. plazu na lokalni cesti LC št. 37 Sv. Jurij Sp. Velka Zg. Velka, odsek pokopališče Velka