VYHLÁSENIE O PARAMETROCH č. Hilti HDA 0672-CPD-0012
|
|
- Joella Greene
- 5 years ago
- Views:
Transcription
1 SK VYHLÁSENIE O PARAMETROCH č. Hilti HDA 0672-CPD Jedinečný identifikačný kód typu výrobku: Mechanická kotva Hilti HDA 2. Typ, číslo výrobnej dávky alebo sériové číslo, alebo akýkoľvek iný prvok umožňujúci identifikáciu stavebného výrobku, ako sa vyžaduje podľa článku 11 ods. 4: pozri ( ), príloha 1 4. Číslo šarže: pozri balenie výrobku. 3. Zamýšľané použitia stavebného výrobku, ktoré uvádza výrobca, v súlade s uplatniteľnou harmonizovanou technickou špecifikáciou: Základný typ Samorezná kotva Na použitie v Betón (C20/25 až C50/60) Trhlinový: M10 M20 Netrhlinový: M10 M20 Možnosť/kategória Možnosť 1 Seizmická: kategória C1 Seizmická: kategória C2 Záťaž Materiál Statická, kvázistatická, seizmická Pozinkovaná oceľ Iba na použite v suchom interiéri HDA-T (prievlaková montáž): M10, M12, M16, M20 HDA-P (vopred osadené (bez kotvenej konštrukcie)): M10, M12, M16, M20 Nerezová oceľ A4 Na použitie v interiéri alebo exteriéri bez agresívnych podmienok, použitie v priemyselnom alebo prímorskom prostredí HDA-TR (prievlaková montáž): M10, M12, M16 HDA-PR (vopred osadené (bez kotvenej konštrukcie)): M10, M12, M16 Teplotný rozsah (ak sa vzťahuje) - 4. Meno, registrované obchodné meno alebo registrovaná ochranná známka a kontaktná adresa výrobcu, ako sa vyžaduje podľa článku 11 ods. 5: Hilti Corporation, Feldkircherstrasse 100, FL-9494 Schaan, Lichtenštajnské kniežatstvo 5. V prípade potreby meno a kontaktná adresa splnomocneného zástupcu, ktorého splnomocnenie zahŕňa úlohy vymedzené v článku 12 ods. 2: - 6. Systém alebo systémy posudzovania a overovania nemennosti parametrov stavebného výrobku, ako sa uvádzajú v prílohe V: systém 1 7. V prípade vyhlásenia o parametroch týkajúceho sa stavebného výrobku, na ktorý sa vzťahuje harmonizovaná norma: - 8. V prípade vyhlásenia o parametroch týkajúceho sa stavebného výrobku, na ktorý bolo vypracované európske technické posúdenie: Centre Scientifique et Technique du Bâteiment (CSTB) vydalo európske technické posúdenie ( ) na základe ETAG 001, časť 1, 3, a prílohy E; notifikovaná osoba 0672-CPD vykonala úlohy tretej strany, ako je uvedené v prílohe V, v systéme 1 a vydala osvedčenie o zhode 0672-CPD DoP_sk_01-01_ _Hilti_HDA_0672-CPD-0012
2 9. Deklarované parametre: Essential characteristics Design method Performance Harmonized Technical Specification characteristic resistance for tension characteristic resistance for shear minimum spacing and minimum edge distance displacement for serviceability limit state ETAG 001 annex C, method A CEN/TS , method A EOTA TR 045 (seismic design) ETAG 001 annex C, method A CEN/TS , method A EOTA TR 045 (seismic design) ETAG 001 annex C, method A CEN/TS , method A EOTA TR 045 (seismic design) ETAG 001 annex C, method A CEN/TS , method A EOTA TR 045 (seismic design) HDA-P,T : annex C1 HDA-PR,TR : annex C2 HDA-P,T : annex C3 HDA-PR,TR : annex C4 HDA-P,T : annex C11, C15 HDA-PR,TR : annex C12, C16 HDA-P,T : annex C6 HDA-PR,TR : annex C7 HDA-P,T : annex C8 HDA-PR,TR : annex C9 HDA-P,T : annex C13, C17 HDA-PR,TR : annex C14, C18 HDA-P,T : annex B10 HDA-PR,TR : annex B10 HDA-P,T : annex B10 HDA-PR,TR : annex B10 HDA-P,T : annex B10 HDA-PR,TR : annex B10 HDA-P,T : annex C5, C10 HDA-PR,TR : annex C5, C10 HDA-P,T : annex C5, C10 HDA-PR,TR : annex C5, C10 HDA-P,T : annex C11, C13, C15, C17 HDA-PR,TR : annex C12, C14, C16, C18 ETAG 001 Part 1, 3, príloha E 10. Parametre výrobku uvedené v bodoch 1 a 2 sú v zhode s deklarovanými parametrami v bode 9. Toto vyhlásenie o parametroch sa vydáva na výhradnú zodpovednosť výrobcu uvedeného v bode 4. Podpísal(-a) za a v mene výrobcu: Raimund Zaggl Business Unit Head Business Unit Anchors Seppo Perämäki Head of Quality Business Unit Anchors Hilti Corporation Schaan, január 2015 DoP_sk_01-01_ _Hilti_HDA_0672-CPD-0012
3 Tabuľka 8: Minimálny rozstup a minimálna vzdialenosť od okraja pre kotvy HDA-P(R)/HDA-T(R) M10 M12 M16 M20 Betón s trhlinami Minimálny rozstup s min [mm] Minimálna vzdialenosť od okraja 2) c min [mm] Betón bez trhlín Minimálny rozstup s min [mm] Minimálna vzdialenosť od okraja 2) c min [mm] Pomer s min /h ef = 1,0 2) Pomer c min /h ef = 0,8 Tabuľka 9a: Charakteristické hodnoty únosnosti pri zaťažení v ťahu v prípade statického a kvázistatického zaťaženia pre metódu výpočtu A podľa ETAG 001, príloha C, HDA-P a HDA-T N Rk,s [kn] Zlyhanie vytiahnutím 2) len v betóne s trhlinami C20/25 len v betóne s trhlinami Násobiace súčinitele pre N Rk,p len pre betón s trhlinami 1,5 N Rk,p [kn] g Mp Porušenie vytrhnutím kužeľa betónu a zlyhanie prasknutím 4) C30/37 1,22 y c C40/50 1,41 C50/60 1,55 Efektívna hĺbka kotvenia h ef [mm] v betóne s trhlinami a bez trhlín g Mc Rozstup s cr,n [mm] Vzdialenosť od okraja c cr,n [mm] Rozstup s cr,sp [mm] Vzdialenosť od okraja c cr,sp [mm] Ak neexistujú národné predpisy. 2) Zlyhanie vytiahnutím nie je rozhodujúce v betóne bez trhlín. Projektant ho nemusí vypočítať. 3) Zahrnutý je parciálny súčiniteľ g 2 = 1,0. 4) Pri porušení vytrhnutím kužeľa betónu je východisková hodnota charakteristickej únosnosti HDA kotvy osadenej do betónu N0 k. f.h 1,5 Rk,c = ck,cube ef 1 s trhlinami alebo bez trhlín vypočítaná podľa rovnice: kde k 1 = 8,3 pre aplikácie v betóne s trhlinami, k 1 = 11,6 pre aplikácie v betóne bez trhlín namiesto súčiniteľov k 1 uvedených v rovnici (5.2a) v ETAG 001, príloha C, Príloha 1 DoP_en_01-01_ _Hilti_HDA_0672-CPD-0012
4 Tabuľka 9b: Charakteristické hodnoty únosnosti pri zaťažení v ťahu v prípade statického a kvázistatického zaťaženia pre metódu výpočtu A podľa ETAG 001, príloha C, HDA-PR a HDA-TR N Rk,s [kn] Zlyhanie vytiahnutím 2) len v betóne s trhlinami C20/25 len v betóne s trhlinami Násobiace súčinitele pre N Rk,p len pre betón s trhlinami Porušenie vytrhnutím kužeľa betónu a zlyhanie prasknutím 4) 1,6 N Rk,p [kn] g Mp C30/37 1,22 y c C40/50 1,41 C50/60 1,55 Efektívna hĺbka kotvenia h ef [mm] v betóne s trhlinami a bez trhlín g Mc Rozstup s cr,n [mm] Vzdialenosť od okraja c cr,n [mm] Rozstup s cr,sp [mm] Vzdialenosť od okraja c cr,sp [mm] Ak neexistujú národné predpisy. 2) Zlyhanie vytiahnutím nie je rozhodujúce v betóne bez trhlín. Projektant ho nemusí vypočítať. 3) Zahrnutý je parciálny súčiniteľ g 2 = 1,0. 4) Pri porušení vytrhnutím kužeľa betónu je východisková hodnota charakteristickej únosnosti HDA kotvy osadenej do betónu N0 k. f.h 1,5 Rk,c = ck,cube ef 1 s trhlinami alebo bez trhlín vypočítaná podľa rovnice: kde k 1 = 8,3 pre aplikácie v betóne s trhlinami, k 1 = 11,6 pre aplikácie v betóne bez trhlín namiesto súčiniteľov k 1 uvedených v rovnici (5.2a) v ETAG 001, príloha C, Príloha 2 DoP_en_01-01_ _Hilti_HDA_0672-CPD-0012
5 Tabuľka 9c: Charakteristické hodnoty únosnosti pri zaťažení v ťahu v prípade statického a kvázistatického zaťaženia pre metódu výpočtu A podľa CEN/TS , HDA-P a HDA-T N Rk,s [kn] Zlyhanie vytiahnutím 2) len v betóne s trhlinami C20/25 len v betóne s trhlinami Násobiace súčinitele pre N Rk,p len pre betón s trhlinami 1,5 N Rk,p [kn] g Mp Porušenie vytrhnutím kužeľa betónu a zlyhanie prasknutím C30/37 1,22 y c C40/50 1,41 C50/60 1,55 Efektívna hĺbka kotvenia h ef [mm] Súčiniteľ pre aplikácie v betóne s trhlinami Súčiniteľ pre aplikácie v betóne bez trhlín v betóne s trhlinami a bez trhlín k cr [-] 8,3 k ucr [-] 11,6 g Mc Rozstup s cr,n [mm] Vzdialenosť od okraja c cr,n [mm] Rozstup s cr,sp [mm] Vzdialenosť od okraja c cr,sp [mm] Ak neexistujú národné predpisy. 2) Zlyhanie vytiahnutím nie je rozhodujúce v betóne bez trhlín. Projektant ho nemusí vypočítať. 3) Zahrnutý je parciálny súčiniteľ g 2 = 1,0. Príloha 3 DoP_en_01-01_ _Hilti_HDA_0672-CPD-0012
6 Tabuľka 9d: Charakteristické hodnoty únosnosti pri zaťažení v ťahu v prípade statického a kvázistatického zaťaženia pre metódu výpočtu A podľa CEN/TS , HDA-PR a HDA-TR N Rk,s [kn] Zlyhanie vytiahnutím 2) len v betóne s trhlinami C20/25 len v betóne s trhlinami Násobiace súčinitele pre N Rk,p len pre betón s trhlinami Porušenie vytrhnutím kužeľa betónu a zlyhanie prasknutím 1,6 N Rk,p [kn] g Mp C30/37 1,22 y c C40/50 1,41 C50/60 1,55 Efektívna hĺbka kotvenia h ef [mm] Súčiniteľ pre aplikácie v betóne s trhlinami Koeficient pre použitie v betóne bez trhlín v betóne s trhlinami a bez trhlín k cr [-] 8,3 k ucr [-] 11,6 g Mc Rozstup s cr,n [mm] Vzdialenosť od okraja c cr,n [mm] Rozstup s cr,sp [mm] Vzdialenosť od okraja c cr,sp [mm] Ak neexistujú národné predpisy. 2) Zlyhanie vytiahnutím nie je rozhodujúce v betóne bez trhlín. Projektant ho nemusí vypočítať. 3) Zahrnutý je parciálny súčiniteľ g 2 = 1,0. Príloha 4 DoP_en_01-01_ _Hilti_HDA_0672-CPD-0012
7 Tabuľka 10a: Posuny pri zaťažení v ťahu v prípade statického a kvázistatického zaťaženia HDA-P a HDA-T Zaťaženie v ťahu pri betóne s trhlinami C20/25 až C50/60 [kn] 11,9 16,7 35,7 45,2 Posun d N0 [mm] 0,1 0,8 2,1 2,1 d N [mm] 1,3 1,3 2,1 2,1 Zaťaženie v ťahu pri betóne bez trhlín C20/25 až C50/60 [kn] 21,9 31,9 60,0 91,4 Posun d N0 [mm] 0,4 0,8 1,7 2,4 d N [mm] 1,3 1,3 1,7 2,4 Výpočet posunu pri pôsobení pracovného zaťaženia: návrhová hodnota ťahového napätia N sd Posun pri krátkodobom zaťažení = d N0 N sd/1,4 Posun pri dlhodobom zaťažení = d N N sd/1,4 Tabuľka 10b: Posuny pri zaťažení v ťahu v prípade statického a kvázistatického zaťaženia HDA-PR a HDA-TR Zaťaženie v ťahu pri betóne s trhlinami C20/25 až C50/60 [kn] 11,9 16,7 35,7 Posun d N0 [mm] 0,8 0,9 1,6 d N [mm] 1,3 1,3 2,1 Zaťaženie v ťahu pri betóne bez trhlín C20/25 až C50/60 [kn] 20,5 29,9 56,3 Posun d N0 [mm] 1,4 1,1 1,7 d N [mm] 1,4 1,1 1,7 Výpočet posunu pri pôsobení pracovného zaťaženia: návrhová hodnota ťahového napätia N sd Posun pri krátkodobom zaťažení = d N0 N sd/1,4 Posun pri dlhodobom zaťažení = d N N sd/1,4 Príloha 5 DoP_en_01-01_ _Hilti_HDA_0672-CPD-0012
8 Tabuľka 11a: Charakteristické hodnoty únosnosti pri šmykových zaťaženiach v prípade statického a kvázistatického zaťaženia pre metódu výpočtu A podľa ETAG 001, príloha C, HDA-P a HDA- T HDA-P M10 M12 M16 M20 bez ramena páky V Rk,s [kn] s ramenom páky Vzdialenosť podľa ETAG 001, príloha C, ,25 a 3 [mm] M 0 Rk,s [Nm] HDA-T M10 M12 M16 M20 bez ramena páky pre t fix [mm] , < < 15 < < 20 < 25 < 30 < < 25 < 40 < V Rk,s [kn] 65 2) ) ) ) s ramenom páky M 0 Rk,s [Nm] ,5 1,25 Porušenie betónu vylomením Súčiniteľ v rovnici (5.6) podľa ETAG 001, k 2,0 príloha C, g Mc Porušenie okraja betónu Efektívna dĺžka kotvy pri šmykovom zaťažení l f [mm] Vonkajší priemer kotvy d nom [mm] g Mc Ak neexistujú národné predpisy. 2) Len pri použití centrovacej podložky, t fix = hrúbka opornej dosky bez hrúbky centrovacej podložky, pozri prílohu B8. 3) Zahrnutý je parciálny súčiniteľ g 2 = 1,0. Príloha 6 DoP_en_01-01_ _Hilti_HDA_0672-CPD-0012
9 Tabuľka 11b: Charakteristické hodnoty únosnosti pri šmykových zaťaženiach v prípade statického a kvázistatického zaťaženia pre metódu výpočtu A podľa ETAG 001, príloha C, HDA-PR a HDA-TR HDA-PR M10 M12 M16 bez ramena páky V Rk,s [kn] s ramenom páky Vzdialenosť podľa ETAG 001, príloha C, ,33 a 3 [mm] M 0 Rk,s [Nm] HDA-TR M10 M12 M16 bez ramena páky pre t fix [mm] 1, < < 15 < 20 < < 20 < 25 < V Rk,s [kn] 71 2) ) ) s ramenom páky 1,33 M 0 Rk,s [Nm] Porušenie betónu vylomením Súčiniteľ v rovnici (5.6) podľa ETAG 001, príloha C, Porušenie okraja betónu Efektívna dĺžka kotvy pri šmykovom zaťažení Vonkajší priemer kotvy g Mc 1,33 k 2,0 l f [mm] d nom [mm] g Mc Ak neexistujú národné predpisy. 2) Len pri použití centrovacej podložky, t fix = hrúbka opornej dosky bez hrúbky centrovacej podložky, pozri prílohu B8. 3) Zahrnutý je parciálny súčiniteľ g 2 = 1,0. Príloha 7 DoP_en_01-01_ _Hilti_HDA_0672-CPD-0012
10 Tabuľka 11c: Charakteristické hodnoty únosnosti pri šmykových zaťaženiach v prípade statického a kvázistatického zaťaženia pre metódu výpočtu A podľa CEN/TS , HDA-P a HDA-T HDA-P M10 M12 M16 M20 bez ramena páky V Rk,s [kn] Súčiniteľ pre netvárnu oceľ k 2 1,0 1,25 s ramenom páky Vzdialenosť podľa CEN/TS , a 3 [mm] M 0 Rk,s [Nm] ,25 HDA-T M10 M12 M16 M20 bez ramena páky pre t fix [mm] < < 15 < < 20 < 25 < 30 < < 25 < 40 < V Rk,s [kn] 65 2) ) ) ) Súčiniteľ pre netvárnu oceľ k 2 1,0 1,5 s ramenom páky M 0 Rk,s [Nm] Porušenie betónu vylomením Súčiniteľ v rovnici (16) podľa CEN/TS , Porušenie okraja betónu g Mcp 1,25 k 3 2,0 Efektívna dĺžka kotvy pri šmykovom zaťažení l f [mm] Vonkajší priemer kotvy d nom [mm] g Mc Ak neexistujú národné predpisy. 2) Len pri použití centrovacej podložky, t fix = hrúbka opornej dosky bez hrúbky centrovacej podložky, pozri prílohu B8. 3) Zahrnutý je parciálny súčiniteľ g 2 = 1,0. Príloha 8 DoP_en_01-01_ _Hilti_HDA_0672-CPD-0012
11 Tabuľka 11d: Charakteristické hodnoty únosnosti pri šmykových zaťaženiach v prípade statického a kvázistatického zaťaženia pre metódu výpočtu A podľa CEN/TS , HDA-PR a HDA-TR HDA-PR M10 M12 M16 bez ramena páky V Rk,s [kn] Súčiniteľ pre netvárnu oceľ k 2 1,0 1,33 s ramenom páky Vzdialenosť podľa CEN/TS , a 3 [mm] M 0 Rk,s [Nm] HDA-TR M10 M12 M16 bez ramena páky pre t fix [mm] 1, < < 15 < 20 < < 20 < 25 < V Rk,s [kn] 71 2) ) ) Súčiniteľ pre netvárnu oceľ k 2 1,0 1,33 s ramenom páky M 0 Rk,s [Nm] Porušenie betónu vylomením Súčiniteľ v rovnici (16) podľa CEN/TS , Porušenie okraja betónu Efektívna dĺžka kotvy pri šmykovom zaťažení Vonkajší priemer kotvy 1,33 k 3 2,0 g Mcp l f [mm] d nom [mm] g Mc Ak neexistujú národné predpisy. 2) Len pri použití centrovacej podložky, t fix = hrúbka opornej dosky bez hrúbky centrovacej podložky, pozri prílohu B8. 3) Zahrnutý je parciálny súčiniteľ g 2 = 1,0. Príloha 9 DoP_en_01-01_ _Hilti_HDA_0672-CPD-0012
12 Tabuľka 12a: Posuny pri šmykových zaťaženiach v prípade statického a kvázistatického zaťaženia HDA-P a HDA-T HDA-P M10 M12 M16 M20 Šmykové zaťaženie pri betóne s trhlinami a bez trhlín C20/25 až C50/60 Posun [kn] 11,4 17,1 35,9 51 d V0 [mm] 2,8 2,5 4,1 5,0 d V [mm] 4,1 3,8 6,2 7,5 HDA-T M10 M12 M16 M20 Šmykové zaťaženie pri betóne s trhlinami a bez trhlín C20/25 až C50/60 Posun [kn] 33,3 42,8 95,2 119 d V0 [mm] 6,2 6,9 10,1 12,0 d V [mm] 9,3 10,3 15,1 18,0 Výpočet posunu pri pôsobení pracovného zaťaženia: návrhová hodnota šmykového napätia V sd Posun pri krátkodobom zaťažení = d V0 V sd/1,4 Posun pri dlhodobom zaťažení = d V V sd /1,4 Tabuľka 12b: Posuny pri šmykových zaťaženiach v prípade statického a kvázistatického zaťaženia HDA-PR a HDA-TR HDA-PR M10 M12 M16 Šmykové zaťaženie pri betóne s trhlinami a bez trhlín C20/25 až C50/60 Posun [kn] 13,3 19,3 35,9 d V0 [mm] 4,2 3,0 6,9 d V [mm] 6,3 4,5 10,4 HDA-TR M10 M12 M16 Šmykové zaťaženie pri betóne s trhlinami a bez trhlín C20/25 až C50/60 Posun [kn] 41,7 46,9 73,7 d V0 [mm] 4,2 3,0 6,9 d V [mm] 6,3 4,5 10,4 Výpočet posunu pri pôsobení pracovného zaťaženia: návrhová hodnota šmykového napätia V sd Posun pri krátkodobom zaťažení = d V0 V sd/1,4 Posun pri dlhodobom zaťažení = d V V sd /1,4 Príloha 10 DoP_en_01-01_ _Hilti_HDA_0672-CPD- 0012
13 Tabuľka 13a: Charakteristické hodnoty únosnosti pri zaťažení v ťahu v prípade seizmickej účinnosti kategórie C1 pre návrh podľa EOTA TR045, HDA-P a HDA-T N Rk,s,seis [kn] ,seis 1,5 Zlyhanie vytiahnutím len v betóne s trhlinami C20/25 N Rk,p,seis [kn] N Rk,c g Mp,seis Porušenie vytrhnutím kužeľa betónu 3) g Mc,seis Zlyhanie prasknutím 3) g MSp,seis Ak neexistujú iné národné predpisy. 2) Zahrnutý je parciálny súčiniteľ g 2 = 1,0. 3) Porušenie vytrhnutím kužeľa betónu a zlyhanie prasknutím pozri prílohu C20. Tabuľka 13b: Charakteristické hodnoty únosnosti pri zaťažení v ťahu v prípade seizmickej účinnosti kategórie C1 pre návrh podľa EOTA TR045, HDA-PR a HDA-TR N Rk,s,seis [kn] ,seis 1,6 Zlyhanie vytiahnutím len v betóne s trhlinami C20/25 N Rk,p,seis [kn] N Rk,c g Mp,seis Porušenie vytrhnutím kužeľa betónu 3) g Mc,seis Zlyhanie prasknutím 3) g MSp,seis Ak neexistujú iné národné predpisy. 2) Zahrnutý je parciálny súčiniteľ g 2 = 1,0. 3) Porušenie vytrhnutím kužeľa betónu a zlyhanie prasknutím pozri prílohu C20. Príloha 11 DoP_en_01-01_ _Hilti_HDA_0672-CPD- 0012
14 Tabuľka 14a: Posuny pri zaťažení v ťahu v prípade seizmickej účinnosti kategórie C1, HDA-P a HDA-T Posun d N,seis [mm] 3,1 1,3 1,9 2,0 Maximálny posun pri cyklickom namáhaní (seizmická udalosť) Tabuľka 14b: Posuny pri zaťažení v ťahu v prípade seizmickej účinnosti kategórie C1, HDA-PR a HDA-TR Posun d N,seis [mm] 3,1 1,3 1,9 Maximálny posun pri cyklickom namáhaní (seizmická udalosť) Príloha 12 DoP_en_01-01_ _Hilti_HDA_0672-CPD- 0012
15 Tabuľka 15a: Charakteristické hodnoty únosnosti pri šmykových zaťaženiach v prípade seizmickej účinnosti kategórie C1 pre návrh podľa EOTA TR045, HDA-P a HDA-T HDA-P M10 M12 M16 M20 V Rk,s,seis [kn] ,seis HDA-T M10 M12 M16 M20 pre t fix [mm] 1, < < 15 < < 20 < 25 < 30 < < 25 < 40 < V Rk,s,seis [kn] 65 2) ) ) ) ,seis Porušenie betónu vylomením 4) Porušenie okraja betónu 4) g Mcp,seis g Mc,seis Ak neexistujú iné národné predpisy. 2) Len pri použití centrovacej podložky, t fix = hrúbka opornej dosky bez hrúbky centrovacej podložky, pozri prílohu B8. 3) Zahrnutý je parciálny súčiniteľ g 2 = 1,0. 4) Porušenie betónu vylomením a porušenie okraja betónu pozri prílohu C20. Tabuľka 15b: Charakteristické hodnoty únosnosti pri šmykových zaťaženiach v prípade seizmickej účinnosti kategórie C1 pre návrh podľa EOTA TR045, HDA-PR a HDA-TR 1,5 HDA-PR M10 M12 M16 V Rk,s,seis [kn] ,seis HDA-TR M10 M12 M16 pre t fix [mm] 1, < < 15 < 20 < < 20 < 25 < V Rk,s,seis [kn] 71 2) ) ) ,seis Porušenie betónu vylomením 4) g Mcp,seis Porušenie okraja betónu 4) g Mc,seis Ak neexistujú iné národné predpisy. 2) Len pri použití centrovacej podložky, t fix = hrúbka opornej dosky bez hrúbky centrovacej podložky, pozri prílohu B8. 3) Zahrnutý je parciálny súčiniteľ g 2 = 1,0. 4) Porušenie betónu vylomením a porušenie okraja betónu pozri prílohu C20. 1,33 Príloha 13 DoP_en_01-01_ _Hilti_HDA_0672-CPD- 0012
16 Tabuľka 16a: Posuny pri šmykových zaťaženiach v prípade seizmickej účinnosti kategórie C1, HDA-P a HDA-T Posun HDA-P d V,seis [mm] 3,0 2,6 4,2 4,8 Posun HDA-T d V,seis [mm] 3,0 2,6 4,2 4,8 Maximálny posun pri cyklickom namáhaní (seizmická udalosť) Tabuľka 16b: Posuny pri šmykových zaťaženiach v prípade seizmickej účinnosti kategórie C1, HDA-PR a HDA-TR Posun HDA-PR d V,seis [mm] 3,0 2,6 4,2 Posun HDA-TR d V,seis [mm] 3,0 2,6 4,2 Maximálny posun pri cyklickom namáhaní (seizmická udalosť) Príloha 14 DoP_en_01-01_ _Hilti_HDA_0672-CPD- 0012
17 Tabuľka 17a: Charakteristické hodnoty únosnosti pri zaťažení v ťahu v prípade seizmickej účinnosti kategórie C2 pre návrh podľa EOTA TR045, HDA-P a HDA-T N Rk,s,seis [kn] ,seis 1,5 Zlyhanie vytiahnutím len v betóne s trhlinami C20/25 N Rk,p,seis [kn] g Mp,seis Porušenie vytrhnutím kužeľa betónu 3) g Mc,seis Zlyhanie prasknutím 3) g MSp,seis Ak neexistujú iné národné predpisy. 2) Zahrnutý je parciálny súčiniteľ g 2 = 1,0. 3) Porušenie vytrhnutím kužeľa betónu a zlyhanie prasknutím pozri prílohu C20. Tabuľka 17b: Charakteristické hodnoty únosnosti pri zaťažení v ťahu v prípade seizmickej účinnosti kategórie C2 pre návrh podľa EOTA TR045, HDA-PR a HDA-TR N Rk,s,seis [kn] ,seis Zlyhanie vytiahnutím 1,6 len v betóne s trhlinami C20/25 N Rk,p,seis [kn] g Mp,seis Porušenie vytrhnutím kužeľa betónu 3) g Mc,seis Zlyhanie prasknutím 3) g MSp,seis Ak neexistujú iné národné predpisy. 2) Zahrnutý je parciálny súčiniteľ g 2 = 1,0. 3) Porušenie vytrhnutím kužeľa betónu a zlyhanie prasknutím pozri prílohu C20. Príloha 15 DoP_en_01-01_ _Hilti_HDA_0672-CPD- 0012
18 Tabuľka 18a: Posuny pri zaťažení v ťahu v prípade seizmickej účinnosti kategórie C2, HDA-P a HDA-T Posun DLS d N,seis(DLS) [mm] 4,6 3,2 3,3 1,7 Posun ULS d N,seis(ULS) [mm] 11,4 8,3 8,1 6,7 Tabuľka 18b: Posuny pri zaťažení v ťahu v prípade seizmickej účinnosti kategórie C2, HDA-PR a HDA-TR Posun DLS d N,seis(DLS) [mm] 4,6 3,2 3,3 Posun ULS d N,seis(ULS) [mm] 11,4 8,3 8,1 Príloha 16 DoP_en_01-01_ _Hilti_HDA_0672-CPD- 0012
19 Tabuľka 19a: Charakteristické hodnoty únosnosti pri šmykových zaťaženiach v prípade seizmickej účinnosti kategórie C2 pre návrh podľa EOTA TR045, HDA-P a HDA-T HDA-P M10 M12 M16 M20 V Rk,s,seis [kn] ,seis HDA-T M10 M12 M16 M20 pre t fix [mm] 1, < < 15 < < 20 < 25 < 30 < < 25 < 40 < V Rk,s,seis [kn] 39 2) ) ) ) ,seis Porušenie betónu vylomením 4) g Mcp,seis Porušenie okraja betónu 4) g Mc,seis Ak neexistujú iné národné predpisy. 2) Len pri použití centrovacej podložky, t fix = hrúbka opornej dosky bez hrúbky centrovacej podložky, pozri prílohu B8. 3) Zahrnutý je parciálny súčiniteľ g 2 = 1,0. 4) Porušenie betónu vylomením a porušenie okraja betónu pozri prílohu C20. 1,5 Tabuľka 19b: Charakteristické hodnoty únosnosti pri šmykových zaťaženiach v prípade seizmickej účinnosti kategórie C2 pre návrh podľa EOTA TR045, HDA-PR a HDA-TR HDA-PR M10 M12 M16 V Rk,s,seis [kn] ,seis HDA-TR M10 M12 M16 pre t fix [mm] 1, < < 15 < 20 < < 20 < 25 < V Rk,s,seis [kn] 43 2) ) ) ,seis Porušenie betónu vylomením 4) g Mcp,seis Porušenie okraja betónu 4) g Mc,seis Ak neexistujú iné národné predpisy. 2) Len pri použití centrovacej podložky, t fix = hrúbka opornej dosky bez hrúbky centrovacej podložky, pozri prílohu B8. 3) Zahrnutý je parciálny súčiniteľ g 2 = 1,0. 4) Porušenie betónu vylomením a porušenie okraja betónu pozri prílohu C20. 1,33 Príloha 17 DoP_en_01-01_ _Hilti_HDA_0672-CPD- 0012
20 Tabuľka 20a: Posuny pri šmykových zaťaženiach v prípade seizmickej účinnosti kategórie C2, HDA-P a HDA-T Posun DLS HDA-P d V,seis(DLS) [mm] 1,8 2,0 3,0 3,4 Posun ULS HDA-P d V,seis(ULS) [mm] 3,7 4,2 6,5 7,9 Posun DLS HDA-T d V,seis(DLS) [mm] 2,0 2,3 3,1 3,8 Posun ULS HDA-T d V,seis(ULS) [mm] 4,4 6,0 9,8 16,3 Tabuľka 20b: Posuny pri šmykových zaťaženiach v prípade seizmickej účinnosti kategórie C2, HDA-PR a HDA-TR Posun DLS HDA-PR d V,seis(DLS) [mm] 1,8 2,0 3,0 Posun ULS HDA-PR d V,seis(ULS) [mm] 3,7 4,2 6,5 Posun DLS HDA-TR d V,seis(DLS) [mm] 2,0 2,3 3,1 Posun ULS HDA-TR d V,seis(ULS) [mm] 4,4 6,0 9,8 Príloha 18 DoP_en_01-01_ _Hilti_HDA_0672-CPD- 0012
VYHLÁSENIE O PARAMETROCH. č SK. Predpokladané použitie. stave ý h častí ako o kladov a stropov, pozri prílohu, najmä prílohy B 1 - B 3
VYHLÁSENIE O PARAMETROCH č. 0017 SK 1. Jedi eč ý ide tifikač ý kód typu výro ku: fischer skrutka do betónu FBS, FBS A4 a FBS C 2. )a ýšľa é použitie/použitia: Produkt O eľová kotva pre použitie v etó e
More informationDECLARATION OF PERFORMANCE
EN DECLARATION OF PERFORMANCE DoP No. Hilti HUS3 0672-CPD-0361 1. Unique identification code of the product-type: Hilti Screw Anchor HUS3 2. Type, batch or serial number as required pursuant to Article
More informationVYHLÁSENIE O PARAMETROCH. č SK
VYHLÁSENIE O PARAMETROCH č. 0048 SK 1. Jedi eč ý ide tifikač ý k d typu výro ku: rá ová h oždi ka fischer SXR/SXRL 2. )a ýšľa é použitie/použitia: Produkt Plastové kotvy pre použitie v betóne a murive
More informationVYHLÁSENIE O PARAMETROCH. č SK. Predpokladané použitie. stave ý h častí ako o kladov a stropov, pozri prílohu, najmä prílohy B 1 - B 4
VYHLÁSENIE O PARAMETROCH č. 0009 SK 1. Jedi eč ý ide tifikač ý k d typu výro ku: o eľová kotva fis her FAZ II 2. )a ýšľa é použitie/použitia: Produkt O eľová kotva pre použitie v betóne k upev e iu ťažký
More informationVYHLÁSENIE O PARAMETROCH. č SK. Predpoklada é použitie. stave ý h častí ako o kladov a stropov, pozri prílohu, najmä prílohy B 1 - B 8
VYHLÁSENIE O PARAMETROCH č. 0007 SK 1. Jedi eč ý ide tifikač ý k d typu výro ku: i jektáž y systé FIS V 2. )a ýšľa é použitie/použitia: Produkt O eľová kotva pre použitie v et e k upev e iu ťažký h systé
More informationDepending on the application and the anchor type one of the following two concepts can be applied: Partial safety factor concept.
Anchor design Safety concept Depending on the application and the anchor type one of the following two concepts can be applied: For anchors for use in concrete having an European Technical Approval (ETA)
More information1 Input data. Profis Anchor Company: Specifier: Address: Phone I Fax: Page: Project: Sub-Project I Pos. No.
1 Specifier's comments: Check of Existing Base plate (B6)- According to max. forces on Node No. 11979, LC 1.4(D.L.+WX) 1 Input data Anchor type and diameter: HIT-HY 200 + HIT-V-F (8.8) M27 Seismic/Filling
More information1 Input data. Profis Anchor Company: Specifier: Address: Phone I Fax: Page: Project: Sub-Project I Pos. No.
1 Specifier's comments: Design of Typical Baseplate B1 according to Max. forces in Node No. (5984), LC19 (1.2D+1.6S+0.8WY CASE B) 1 Input data Anchor type and diameter: HIT-HY 200 + HIT-V (8.8) M24 Seismic/Filling
More informationHilti HSV-F Stud anchor
Product Data Sheet Hilti Anchor version Benefits torque-controlled mechanical expansion allows immediate load application HSV-F Carbon steel, hot dipped galvanised, min 42 microns coating thickness setting
More informationKUNSTSTOFFDÜBEL ALS MEHRFACHBEFESTIGUNG VON NICHTTRAGENDEN SYSTEMEN ZUR VERANKERUNG IM BETON UND MAUERWERK
Leitlinie für die europäische technische Zulassung (ETAG) ETAG 020 KUNSTSTOFFDÜBEL ALS MEHRFACHBEFESTIGUNG VON NICHTTRAGENDEN SYSTEMEN ZUR VERANKERUNG IM BETON UND MAUERWERK TEIL 2: KUNSTSTOFFDÜBEL ZUR
More informationA through-bolt expansion wedge anchor with controlled torque, for use in cracked and non cracked concrete.
A through-bolt expansion wedge anchor with controlled torque, for use in cracked and non cracked concrete. ETA assessed option 1 anchor. Galvanised carbon steel, with 316 (A4) stainless steel expansion
More informationPerforované plastové rozvádzačové lišty
Perforované plastové rozvádzačové lišty Perforované plastové rozvádzačové lišty Štandardné Bezhalógenové Technické údaje farba sivá RAL 7030 plastický izolačný materiál, odolný proti nárazu, samozhášavý
More informationTable of Contents. languages DOP's Pages
Table of Contents_DOP_EQUITONE_180102.xlsx Page 1 of 34 Table of Contents languages DOP's Pages german deutsch de_dop_equitone_180102 2-3 english english en_dop_equitone_180102 4-5 french français fr_dop_equitone_180102
More informationEnglish Version. Design of fastenings for use in concrete - Part 4-2: Headed Fasteners
Update Standards. TECHNICAL SPECIFICATION SPÉCIFICATION TECHNIQUE TECHNISCHE SPEZIFIKATION DD CEN/TS 1992-4-2:29 CEN/TS 1992-4-2 May 29 ICS 21.6.1; 91.8.4 English ersion Design of fastenings for use in
More informationA through-bolt expansion wedge anchor with controlled torque, for use in non cracked concrete.
A through-bolt expansion wedge anchor with controlled torque, for use in non cracked concrete. ETA assessed option 7 anchor. Stainless steel 316 (A4) grade, with 316 (A4) grade stainless steel expansion
More informationComputer Applications in Hydraulic Engineering
Computer Applications in Hydraulic Engineering www.haestad.com Academic CD Aplikácie výpočtovej techniky v hydraulike pre inžinierov Flow Master General Flow Characteristic Všeobecná charakteristika prúdenia
More informationP a g e 5 1 of R e p o r t P B 4 / 0 9
P a g e 5 1 of R e p o r t P B 4 / 0 9 J A R T a l s o c o n c l u d e d t h a t a l t h o u g h t h e i n t e n t o f N e l s o n s r e h a b i l i t a t i o n p l a n i s t o e n h a n c e c o n n e
More informationSTATIC AND DYNAMIC ANALYSES OF STEEL CHIMNEYS STATICKÉ A DYNAMICKÉ VÝPOČTY OCEĽOVÝCH KOMÍNOV
STATIC AND DYNAMIC ANALYSES OF STEEL CHIMNEYS Autor: Peter Bocko, Jozef Kuľka, Viliam Hrubovčák Katedra konštruovania, dopravy a logistiky, SjF TU Košice pbocko@szm.sk, jozef.kuľka@tuke.sk Abstract This
More informationSegmentace textury. Jan Kybic
Segmentace textury Případová studie Jan Kybic Zadání Mikroskopický obrázek segmentujte do tříd: Příčná vlákna Podélná vlákna Matrice Trhliny Zvolená metoda Deskriptorový popis Učení s učitelem ML klasifikátor
More informationOH BOY! Story. N a r r a t iv e a n d o bj e c t s th ea t e r Fo r a l l a g e s, fr o m th e a ge of 9
OH BOY! O h Boy!, was or igin a lly cr eat ed in F r en ch an d was a m a jor s u cc ess on t h e Fr en ch st a ge f or young au di enc es. It h a s b een s een by ap pr ox i ma t ely 175,000 sp ect at
More informationTension zone applications, i.e., cable trays and strut, pipe supports, fire sprinklers Seismic and wind loading
General Information Mechanical Anchors General Information Power-Stud + SD1 Wedge Expansion Anchor Product Description The Power-Stud+ SD1 anchor is a fully threaded, torque-controlled, wedge expansion
More informationDesign of fastenings for use in concrete
DRAFT FOR DEELOPMENT DD CEN/TS 1992-4-2:29 Design of fastenings for use in concrete Part 4-2: Headed Fasteners ICS 21.6.1; 91.8.4 NO COPYING WITHOUT BSI PERMISSION EXCEPT AS PERMITTED BY COPYRIGHT LAW
More informationDesign of fastenings for use in concrete
DRAFT FOR DEVELOPMENT DD CEN/TS 1992-4-5:29 Design of fastenings for use in concrete Part 4-5: Post-installed fasteners Chemical systems ICS 21.6.99; 91.8.4 NO COPYING WITHOUT BSI PERMISSION EXCEPT AS
More informationDESIGN OF ANCHOR CHANNELS
VEREIN ZUR FÖRDERUNG UND ENTWICKLUNG DER BEFESTIGUNGS-, BEWEHRUNGS- UND FASSADENTECHNIK E.V. DESIGN OF ANCHOR CHANNELS VEREIN ZUR FÖRDERUNG UND ENTWICKLUNG DER BEFESTIGUNGS-, BEWEHRUNGS- UND FASSADENTECHNIK
More informationSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2014, ročník XIV, řada stavební článek č.
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2014, ročník XIV, řada stavební článek č. 04 Jaroslav HALVONIK 1, Ľudovít FILLO 2 PRETLAČENIE PRÍČINY HAVÁRIE V KOMPLEXE
More informationJádrové odhady gradientu regresní funkce
Monika Kroupová Ivana Horová Jan Koláček Ústav matematiky a statistiky, Masarykova univerzita, Brno ROBUST 2018 Osnova Regresní model a odhad gradientu Metody pro odhad vyhlazovací matice Simulace Závěr
More informationKATALÓG tenzometrických snímačov Sensocar + - aktuálna cena na požiadanie
KATALÓG tenzometrických snímačov Sensocar + príslušenstvo - aktuálna cena na požiadanie Certifikáty od 3000 do 6000 dielikov Model BL BL-C Váživosť 5 7 10 20 40 kg 10 18 36 kg (niklovaná oceľ) (nerez)
More information= (, ) V λ (1) λ λ ( + + ) P = [ ( ), (1)] ( ) ( ) = ( ) ( ) ( 0 ) ( 0 ) = ( 0 ) ( 0 ) 0 ( 0 ) ( ( 0 )) ( ( 0 )) = ( ( 0 )) ( ( 0 )) ( + ( 0 )) ( + ( 0 )) = ( + ( 0 )) ( ( 0 )) P V V V V V P V P V V V
More informationNAVRHOVANIE CEMENTOBETÓNOVÝCH VOZOVIEK NA CESTNÝCH KOMUNIKÁCIACH
Ministerstvo dopravy, výstavby a regionálneho rozvoja SR Sekcia cestnej dopravy a pozemných komunikácií TP 12/2015 TECHNICKÉ PODMIENKY NAVRHOVANIE CEMENTOBETÓNOVÝCH VOZOVIEK NA CESTNÝCH KOMUNIKÁCIACH účinnosť
More informationA L A BA M A L A W R E V IE W
A L A BA M A L A W R E V IE W Volume 52 Fall 2000 Number 1 B E F O R E D I S A B I L I T Y C I V I L R I G HT S : C I V I L W A R P E N S I O N S A N D TH E P O L I T I C S O F D I S A B I L I T Y I N
More informationGENEROVANIE KRIVIEK ÚNAVOVEJ ŽIVOTNOSTI NA ZÁKLADE EXPERIMENTÁLNYCH ÚDAJOV FATIGUE CURVES GENERATION BASED ON EXPREIMENTAL MEASUREMENTS
GENEROVANIE KRIVIEK ÚNAVOVEJ ŽIVOTNOSTI NA ZÁKLADE EXPERIMENTÁLNYCH ÚDAJOV Peter Bocko 1, Ladislav Pešek 2 Príspevok sa zaoberá využitím experimentálne získaných hodnôt statických a únavových vlastností
More informationPríklad 1: OVEROVANIE STABILITY V ROVINE OCEĽOVÝCH OBLÚKOV
Príklad : OVEROVANIE STABIITY V ROVINE OCEĽOVÝCH OBÚKOV Ivan Baláž Overenie stability v rovine oceľového oblúka s veľkým rozpätím pomocou troch rôznych metód uvedených v eurokódoch [,, ]: a) metódou náhradného
More informationTransactions of the VŠB Technical University of Ostrava, Mechanical Series. article No Doubravka STŘEDOVÁ *, Petr TOMEK **
Transactions of the VŠB Technical University of Ostrava, Mechanical Series No. 1, 2013, vol. LIX article No. 1944 Doubravka STŘEDOVÁ *, Petr TOMEK ** COMPUTATION METHOD OF THE LOAD CARRYING CAPACITY OF
More informationSTANDARDISED MOUNTINGS
STANDARDISED MOUNTINGS for series 449 cylinders conforming to ISO 21287 standard Series 434 MOUNTINGS CONFORMING TO ISO 21287 - ISO 15552 - AFNOR NF ISO 15552 - DIN ISO 15552 STANDARDS applications Low
More informationZ A V Á D Ě N Í ČSN EN NAVRHOVÁNÍ B E T O N O V Ý C H
Z A V Á D Ě N Í ČSN EN 1992-1-1 NAVRHOVÁNÍ B E T O N O V Ý C H K O N S T R U K C Í DO PRAXE PR E T L A Č E N I E LOKÁLNE PODOPRETÝCH DOSIEK INTRODUCTION OF ČSN E N 1992-1-1 DESIGN OF CONCRETE S T R U C
More informationSLOVAK UNIVERSITY OF TECHNOLOGY IN BRATISLAVA FACULTY OF CIVIL ENGINEERING MODERN STYLE MANSION
SLOVAK UNIVERSITY OF TECHNOLOGY IN BRATISLAVA FACULTY OF CIVIL ENGINEERING MODERN STYLE MANSION BACHELOR THESIS SvF-5358-58016 Study program: Civil Engineering Study field: 5.2.8. Building industry Workplace:
More informationETAG 001 Edition 2012
European Organisation for Technical Approvals Europäische Organisation für Technische Zulassungen Organisation Européenne pour l Agrément Technique ETAG 001 Edition 2012 GUIDELIE FOR EUROPEA TECHICAL APPROVAL
More informationComputation of Information Value for Credit Scoring Models
Jedovnice 20 Computation of Information Value for Credit Scoring Models Martin Řezáč, Jan Koláček Dept. of Mathematics and Statistics, Faculty of Science, Masaryk University Information value The special
More informationSTN EN ZAŤAŽENIE KONŠTRUKCIÍ
STN EN 1991-1-4 ZAŤAŽENIE KONŠTRUKCIÍ ČASŤ 1-4: ZAŤAŽENIE VETROM Prednášajúci: Ing. Richard Hlinka, PhD. Tento príspevok vznikol vďaka podpore v rámci OP Vzdelávanie pre projekt Podpora kvality vzdelávania
More informationEdward C. Robison, PE, SE. 02 January Architectural Metal Works ATTN: Sean Wentworth th ST Emeryville, CA 94608
Edward C. Robison, PE, SE ks ATTN: Sean Wentworth 1483 67 th ST Emeryville, CA 94608 02 January 2013 SUBJ: 501 CORTE MADERA AVE, CORTE MADERA, CA 94925 BALCONY GUARD BASE PLATE MOUNTS The guards for the
More informationVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ÚSTAV MECHANIKY TĚLES, MECHATRONIKY A BIOMECHANIKY INSTITUTE OF SOLID MECHANICS,
More informationStructural Analysis Report of Anchorage Design for Propane Exchange Cage
Structural Analysis Report of Anchorage Design for Propane Exchange Cage Conducted at: Various Locations San Jose, CA Prepared for: 21739 State Hwy 64 Canton, TX 75103 11/08/13 November 8, 2013 Expires
More informationŠtatisticky tolerančný interval nazýva ISO Statistics. Vocabulary and symbols. Part 1: Probability and general statistical terms ako štatistick
Použitie štatistických tolerančných intervalov v riadení kvality Ivan Janiga Katedra matematiky SjF STU v Bratislave Štatisticky tolerančný interval nazýva ISO 3534-1 Statistics. Vocabulary and symbols.
More informationTechnical information CONCRETE / SOLID STONE. Reaction resin mortar, epoxy-acrylate-based with styrene USAGE INSTRUCTIONS
CONCRETE / SOLID STONE USAGE 1. AREAS OF APPLICATION Heavy load-carrying attachments in solid stone, concrete, porous concrete and light concrete Suitable for attachment points close to the edge, since
More information3D Finite Element analysis of stud anchors with large head and embedment depth
3D Finite Element analysis of stud anchors with large head and embedment depth G. Periškić, J. Ožbolt & R. Eligehausen Institute for Construction Materials, University of Stuttgart, Stuttgart, Germany
More informationComparison of spectral properties of read, prepared and casual speech in French
, "LRC (21)" C, F J-L R 1, M B 2, M -D 1 1 LM-CR UPR 3251, F 2 D. C, T T, J.,...,., :,.. T. (., 28) J, F. U,, MFCC,. T.. W J. -664499, 1-3 J 212 1. T. (., 28) J, F. W. M 2.. T 3.. 4., J. T, 5., F. T F
More informationBLUECOIF THERM DV PNEU
(BIAISE) DOP_EN1873_215,1 ANG N 215,1 Name, registered trade name or trade mark and contact adress of the manufacturer ( 4*) Name : BLUETEK (Head office : ZI Nord les Pins - 37230 Luynes) Production units
More informationStructural Calculations for Juliet balconies using BALCONY 2 System (Aerofoil) handrail. Our ref: JULB2NB Date of issue: March 2017
Juliet balconies using BALCONY 2 System (Aerofoil) handrail PAGE 1 (ref: JULB2NB280317) Structural Calculations for Juliet balconies using BALCONY 2 System (Aerofoil) handrail Our ref: JULB2NB280317 Date
More informationStructural Analysis Report of Anchorage Design for Propane Exchange Cage Aluminum
Structural Analysis Report of Anchorage Design for Propane Exchange Cage Aluminum Conducted at: Various Locations San Jose, CA Prepared for: 21739 State Hwy 64 Canton, TX 75103 11/21/13 November 21, 2013
More information176 5 t h Fl oo r. 337 P o ly me r Ma te ri al s
A g la di ou s F. L. 462 E l ec tr on ic D ev el op me nt A i ng er A.W.S. 371 C. A. M. A l ex an de r 236 A d mi ni st ra ti on R. H. (M rs ) A n dr ew s P. V. 326 O p ti ca l Tr an sm is si on A p ps
More information15) Find UG if FG = 8. 17) Find QE if QU = 30
-4-14) ind if N = 3.7 15) ind if = 8 N 16) ind if = 27 17) ind if = 30 18) ind if = 4.5 19) ind if = 2.5 20) ind A if A = 6 A 21) ind if P = 6.4 P 22) ind if = 5 A -5- 27) ind if = 15 N 28) ind if = 6.3
More informationIng. Tomasz Kanik. doc. RNDr. Štefan Peško, CSc.
Ing. Tomasz Kanik Školiteľ: doc. RNDr. Štefan Peško, CSc. Pracovisko: Študijný program: KMMOA, FRI, ŽU 9.2.9 Aplikovaná informatika 1 identifikácia problémovej skupiny pacientov, zlepšenie kvality rozhodovacích
More informationExecutive Committee and Officers ( )
Gifted and Talented International V o l u m e 2 4, N u m b e r 2, D e c e m b e r, 2 0 0 9. G i f t e d a n d T a l e n t e d I n t e r n a t i o n a2 l 4 ( 2), D e c e m b e r, 2 0 0 9. 1 T h e W o r
More informationSLOVENSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA V BRATISLAVE MATERIÁLOVOTECHNOLOGICKÁ FAKULTA PEVNOSTNÁ ANALÝZA VRUBOV POMOCOU MKP
SLOVENSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA V BRATISLAVE MATERIÁLOVOTECHNOLOGICKÁ FAKULTA PEVNOSTNÁ ANALÝZA VRUBOV POMOCOU MKP BAKALÁRSKA PRÁCA Študijný program: Výrobné zariadenia a systémy Číslo a názov študijného
More informationMODELOVANIE KONTAKTU PILOTA ZEMNÝ MASÍV. PREKOP ĽUBOMÍR. Stavebná fakulta STU, Katedra stavebnej mechaniky
th SVSFEM ANSYS Users' Group Meeting and Conference 1 MODELOVANIE KONTAKTU PILOTA ZEMNÝ MASÍV. PREKOP ĽUBOMÍR Stavebná fakulta STU, Katedra stavebnej mechaniky Abstract: The paper deals with an analysis
More information1 Input data. 2 Overall Result. 3 Geometry. PROFIS Anchor Channel Company: Specifier: Address: Phone Fax:
Phone Fax: Specifier's comments: 1 1 Input data Channel type; bolt HAC-60 148/350 F; HBC-C 8.8F, M16 x 2.0 in. Channel filled w/ HIT-HY 100 no Effective embedment depth h ef = 5.827 in. Channel specification
More informationHILTI HSC UNDERCUT ANCHOR
HILTI HSC UNDERCUT ANCHOR ETA-02/0027 (04.07.2018) English Français Deutsch 2-20 22-40 42-60 Member of Centre Scientifique et Technique du Bâtiment 84 avenue Jean Jaurès CHAMPS-SUR-MARNE F-77447 Marne-la-Vallée
More informationLesson 25. Static Pile Load Testing, O-cell, and Statnamic. Reference Manual Chapter 18
Lesson 25 Static Pile Load Testing, O-cell, and Statnamic Reference Manual Chapter 18 STATIC LOAD TESTING Most accurate method to determine static pile capacity Perform at design or construction stage
More informationNÁVRH PRACOVNÍHO MECHANISMU ROTAČNÍ LAVICE - ZÁBAVNÍ LUNAPARKOVÉ ATRAKCE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
More informationConcise Eurocode 2 25 February 2010
Concise Eurocode 2 25 February 2010 Revisions required to Concise Eurocode 2 (Oct 06 edition) due to revisions in standards, notably Amendment 1 to NA to BS EN 1992-1-1:2004 dated Dec 2009, and interpretations.
More informationAnchor Bolt Design (Per ACI and "Design of Reinforcement in Concrete Pedestals" CSA Today, Vol III, No. 12)
Anchor Bolt Design (Per ACI 318-08 and "Design of Reinforcement in Concrete Pedestals" CSA Today, Vol III, No. 12) Design Assumptions: Base Units and Design 1. Tension is equally distributed among all
More information82 Úradný vestník Európskej únie ÚRADNÝ VESTNÍK EURÓPSKYCH SPOLOČENSTIEV
82 Úradný vestník Európskej únie 03/zv. 38 32003D0017 L 8/10 ÚRADNÝ VESTNÍK EURÓPYCH SPOLOČENSTIEV 14.1.2003 ROZHODNUTIE RADY zo 16. decembra 2002 o rovnocennosti terénnych inšpekcií uskutočňovaných v
More informationRÁM KABINY HYDRAULICKÉHO VÝTAHU
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
More informationP a g e 3 6 of R e p o r t P B 4 / 0 9
P a g e 3 6 of R e p o r t P B 4 / 0 9 p r o t e c t h um a n h e a l t h a n d p r o p e r t y fr om t h e d a n g e rs i n h e r e n t i n m i n i n g o p e r a t i o n s s u c h a s a q u a r r y. J
More informationT h e C S E T I P r o j e c t
T h e P r o j e c t T H E P R O J E C T T A B L E O F C O N T E N T S A r t i c l e P a g e C o m p r e h e n s i v e A s s es s m e n t o f t h e U F O / E T I P h e n o m e n o n M a y 1 9 9 1 1 E T
More informationYears. Marketing without a plan is like navigating a maze; the solution is unclear.
F Q 2018 E Mk l lk z; l l Mk El M C C 1995 O Y O S P R j lk q D C Dl Off P W H S P W Sl M Y Pl Cl El M Cl FIRST QUARTER 2018 E El M & D I C/O Jff P RGD S C D M Sl 57 G S Alx ON K0C 1A0 C Tl: 6134821159
More informationA NALÝZA M E C H A N I C K Ý C H VLASTNOSTÍ T Y Č Í GFRP
A NALÝZA M E C H A N I C K Ý C H VLASTNOSTÍ T Y Č Í GFRP Z H Ľ A D I S K A ICH POUŽITEĽNOSTI AKO PREDPÍNACÍCH J E D N O T I E K V B E T Ó N O V Ý C H NOSNÍKOCH ANALYSIS OF MECHANICAL PROPERTIES OF G F
More informationBEST BRASS RESIN AROUND!
648 34 F-104 pylons for Hasegawa / Eduard kit - pro stavebnici Hasegawa / Eduard 648 34 F-104 pylons for Hasegawa / Eduard kit - pro stavebnici Hasegawa / Eduard 1/48 1/48 scale R3 4pcs. R33 R34 R35 pcs.
More informationKapitola S5. Skrutkovica na rotačnej ploche
Kapitola S5 Skrutkovica na rotačnej ploche Nech je rotačná plocha určená osou rotácie o a meridiánom m. Skrutkový pohyb je pohyb zložený z rovnomerného rotačného pohybu okolo osi o a z rovnomerného translačného
More informationHand Calculations of Rubber Bearing Seismic Izolation System for Irregular Buildings in Plane
Hand Calculations of Rubber Bearing Seismic Izolation System for Irregular Buildings in Plane Luan MURTAJ 1, Enkelejda MURTAJ 1 Pedagogue, Department of Structural Mechanics Faculty of Civil Engineering
More informationAPPLICATION OF THE EXPERIMENTAL TESTS OF THE SHEAR STRENGTH OF SOILS IN THE GEOTECHNICAL DESIGN. 1. Introduction
ROCZNIKI INŻYNIERII BUDOWLANEJ ZESZYT 14/014 Komisja Inżynierii Budowlanej Oddział Polskiej Akademii Nauk w Katowicach APPLICATION OF THE EXPERIMENTAL TESTS OF THE SHEAR STRENGTH OF SOILS IN THE GEOTECHNICAL
More informationExperimentálne vyšetrovanie drevo-betónových nosníkov s rozptýlenou výstužou pri dlhodobom zaťažení
PŘÍLOHA KONSTRUKC 4/2009 HALOVÉ A STŘŠNÍ KONSTRUKC xperimentálne vyšetrovanie drevo-betónových nosníkov s rozptýlenou výstužou pri dlhodobom zaťažení Spriahnuté drevo-betónové konštrukčné prvky sa využívajú
More informationCATAVASII LA NAȘTEREA DOMNULUI DUMNEZEU ȘI MÂNTUITORULUI NOSTRU, IISUS HRISTOS. CÂNTAREA I-A. Ήχος Πα. to os se e e na aș te e e slă ă ă vi i i i i
CATAVASII LA NAȘTEREA DOMNULUI DUMNEZEU ȘI MÂNTUITORULUI NOSTRU, IISUS HRISTOS. CÂNTAREA I-A Ήχος α H ris to os s n ș t slă ă ă vi i i i i ți'l Hris to o os di in c ru u uri, în tâm pi i n ți i'l Hris
More information45 Flare Fittings. Copper Flare Bonnets and Gaskets. Copper Flare. Copper Flare Gaskets. * C Dimension: Copper Flare Seal Bonnet +/ 1/64
Copper Flare Bonnets and Gaskets Copper Flare Seal Bonnets Part Number Size Flare A (in) B (in) C (in) Box Qty Wt(lb) B1 3 A 04737 3/16 0.31 0.16 0.16 25 0.001 B1 4 A 00414 1/4 0.36 0.22 0.22 100 0.001
More informationHilti North America Installation Technical Manual Technical Data MI System Version
MIC-SA-MAH 174671 Hilti North America Installation Technical Manual Technical Data MI System Version 1. 08.017 Terms of common cooperation / Legal disclaimer The product technical data published in these
More informationCHAPTER 4. Stresses in Beams
CHAPTER 4 Stresses in Beams Problem 1. A rolled steel joint (RSJ) of -section has top and bottom flanges 150 mm 5 mm and web of size 00 mm 1 mm. t is used as a simply supported beam over a span of 4 m
More informationNATIONAL SENIOR CERTIFICATE MEMORANDUM MATHEMATICS MEMORANDUM P2 SEPTEMBER 2016 GRADE 12
NATIONAL SENIOR CERTIFICATE MEMORANDUM MATHEMATICS MEMORANDUM P SEPTEMBER 06 GRADE This memo consists of 5 pages Income Maths Memo / P September 06 QUESTION.. 700 answer ().. 700 answer ().. 45 minutes
More informationBoxing Blends Sub step 2.2 Focus: Beginning, Final, and Digraph Blends
Boxing Blends Sub step 2.2 Focus: Beginning, Final, and Digraph Blends Boxing Blends Game Instructions: (One Player) 1. Use the game board appropriate for your student. Cut out the boxes to where there
More informationPractical Design to Eurocode 2. The webinar will start at 12.30
Practical Design to Eurocode 2 The webinar will start at 12.30 Course Outline Lecture Date Speaker Title 1 21 Sep Jenny Burridge Introduction, Background and Codes 2 28 Sep Charles Goodchild EC2 Background,
More informationMetódy vol nej optimalizácie
Matematické programovanie Metódy vol nej optimalizácie p. 1/35 Informácie o predmete Informácie o predmete p. 2/35 Informácie o predmete METÓDY VOL NEJ OPTIMALIZÁCIE Prednášajúca: M. Trnovská (M 267) Cvičiaci:
More informationVŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta elektrotechniky a informatiky DIPLOMOVÁ PRÁCA
VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta elektrotechniky a informatiky DIPLOMOVÁ PRÁCA 2014 Bc. Ľuboš Balala VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta elektrotechniky a informatiky Katedra elektroniky Modelovanie
More informationDesign of AAC wall panel according to EN 12602
Design of wall panel according to EN 160 Example 3: Wall panel with wind load 1.1 Issue Design of a wall panel at an industrial building Materials with a compressive strength 3,5, density class 500, welded
More informationSoftware Process Models there are many process model s in th e li t e ra t u re, s om e a r e prescriptions and some are descriptions you need to mode
Unit 2 : Software Process O b j ec t i ve This unit introduces software systems engineering through a discussion of software processes and their principal characteristics. In order to achieve the desireable
More informationFIRE PROTECTION & SAFETY Scientific Journal 12(1): 17 32, 2018 ISSN:
Calculation of selected fire properties of flammable liquids and liquid mixtures Výpočet vybraných požiarnotechnických parametrov horľavých kvapalín a kvapalných zmesí Rastislav Veľas 1*, Danica Kačíková
More informationProvider Satisfaction
Prider Satisfaction Prider Satisfaction [1] NOTE: if you nd to navigate away from this page, please click the "Save Draft" page at the bottom (visible to ONLY logged in users). Otherwise, your rpons will
More informationExample 1 - Single Headed Anchor in Tension Away from Edges BORRADOR. Calculations and Discussion
Example 1 - Single Headed Anchor in Tension Away from Edges Check the capacity of a single anchor, 1 in. diameter, F1554 Grade 36 headed bolt with heavy-hex head installed in the top of a foundation without
More informationChapter 7 Vibration Measurement and Applications
Chapter 7 Vibration Measurement and Applications Dr. Tan Wei Hong School of Mechatronic Engineering Universiti Malaysia Perlis (UniMAP) Pauh Putra Campus ENT 346 Vibration Mechanics Chapter Outline 7.1
More informationSlenderness Effects for Concrete Columns in Sway Frame - Moment Magnification Method (CSA A )
Slenderness Effects for Concrete Columns in Sway Frame - Moment Magnification Method (CSA A23.3-94) Slender Concrete Column Design in Sway Frame Buildings Evaluate slenderness effect for columns in a
More informationTransactions of the VŠB Technical University of Ostrava, Mechanical Series. article No Roland JANČO *
Transactions of the VŠB Technical University of Ostrava, Mechanical Series No. 1, 013, vol. LIX article No. 1930 Roland JANČO * NUMERICAL AND EXACT SOLUTION OF BUCKLING LOAD FOR BEAM ON ELASTIC FOUNDATION
More informationThe aim of this document together with ETA-17/0467 is to facilitate the determination of design values.
GUIDANCE PAPER VELUX MODULAR SKYLIGHTS SELF-SUPPORTING RIDGELIGHT Determination of structural design values 1. Introduction The aim of this document together with ETA-17/0467 is to facilitate the determination
More informationkonštrukcií s vplyvom šmyku
SLOVENSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA V BRATISLAVE Stavebná fakulta Ing. Michal KRCHŇÁK Autoreferát dizertačnej práce Program pre nelineárnu analýzu ŽB rámových konštrukcií s vplyvom šmyku na získanie akademického
More informationCalculating the Applied Load
The LM Guide is capable of receiving loads and moments in all directions that are generated due to the mounting orientation, alignment, gravity center position of a traveling object, thrust position and
More informationTransactions of the VŠB Technical University of Ostrava, Mechanical Series No. 3, 2009, vol. LV article No. 1725
Transactions of the VŠB Technical University of Ostrava, Mechanical Series No., 9, vol. LV article No. 75 Lumír HRUŽÍK *, Ladislav ŠEDĚNKA **, Roman SIKORA *** SIMULATION OF PRESSURE AMPLITUDE CHARACTERISTICS
More information1.1 Exercises, Sample Solutions
DM, Chapter, Sample Solutions. Exercises, Sample Solutions 5. Equal vectors have the same magnitude and direction. a) Opposite sides of a parallelogram are parallel and equal in length. AD BC, DC AB b)
More informationf;g,7k ;! / C+!< 8R+^1 ;0$ Z\ \ K S;4 i!;g + 5 ;* \ C! 1+M, /A+1+> 0 /A+>! 8 J 4! 9,7 )F C!.4 ;* )F /0 u+\ 30< #4 8 J C!
393/09/0 393//07 :,F! ::!n> b]( a.q 5 O +D5 S ١ ; ;* :'!3Qi C+0;$ < "P 4 ; M V! M V! ; a 4 / ;0$ f;g,7k ;! / C+!< 8R+^ ;0$ Z\ \ K S;4 "* < 8c0 5 *
More informationVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ZTRÁTY VE VALIVÝCH LOŽISCÍCH POWER LOSSES OF A ROLLING BEARING
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
More informationHERZLIA SENIOR HIGH SCHOOL
HERZLIA SENIOR HIGH SCHOOL If you will it, it is no legend PRELIMINARY EXAMINATION GRADE 12 MATHEMATICS PAPER 2 MONDAY 5 TH SEPTEMBER 2016 MARKS: 150 TIME: 3 HOURS This question paper consists of 16 pages,
More informationWorksheet 1. Difference
Worksheet Differences Remember: The difference of a sequence u n is: u n u n+ u n The falling factorial (power), n to the k falling, when k > 0, is: n k n(n )... (n k + ), Please complete the following
More informationSEIZMICKÁ ODOLNOSŤ ŽELEZOBETÓNOVÝCH BUDOV PODĽA
SEIZMICKÁ ODOLNOSŤ ŽELEZOBETÓNOVÝCH BUDOV PODĽA NOVÝCH NORMOVÝCH PREDPISOV SEISMIC RESISTANCE OF REINFORCED CONCRETE BUILDING ACCORDING TO NEW STANDARD REGULATIONS Vladimír Krištofovič, Martina Lošonská
More informationh : sh +i F J a n W i m +i F D eh, 1 ; 5 i A cl m i n i sh» si N «q a : 1? ek ser P t r \. e a & im a n alaa p ( M Scanned by CamScanner
m m i s t r * j i ega>x I Bi 5 n ì r s w «s m I L nk r n A F o n n l 5 o 5 i n l D eh 1 ; 5 i A cl m i n i sh» si N «q a : 1? { D v i H R o s c q \ l o o m ( t 9 8 6) im a n alaa p ( M n h k Em l A ma
More information