SLOVENSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA V BRATISLAVE STAVEBNÁ FAKULTA Katedra kovových a drevených konštrukcií
|
|
- Alice Russell
- 5 years ago
- Views:
Transcription
1 STAVEBNÁ FAKULTA Katedra kovových a drevených konštrukcií Návrh rekonštrukcie Starého mosta cez Dunaj v Bratislave Diplomová práca () EVIDENČNÉ ČÍSLO ZP SvF Študijný program: Číslo a názov študijného odboru: Školiace pracovisko: Vedúci záverečnej práce/školiteľ: Konzultant Oponent záverečnej práce: Inžinierske konštrukcie a dopravné stavby Inžinierske konštrukcie a dopravné stavby Katedra kovových a drevených konštrukcií doc. Ing. Rudolf Ároch, PhD. prof. Dr. Ing. Zoltán Agócs, PhD. Ing. Anton Bezák, PhD. Bratislava 2010 Bc. Anton Kachlár
2 Vyhlásenie autora Podpísaný Anton Kachlár čestne vyhlasujem, že som diplomovú prácu vrátane príloh a výkresov: Návrh rekonštrukcie Starého mosta cez Dunaj v Bratislave vypracoval na základe poznatkov získaných počas štúdia a informácií z dostupnej literatúry uvedenej v práci. Uvedenú prácu som vypracoval pod vedením doc. Ing. Rudolfa Árocha, PhD.. Bratislava, máj 2010 Bc. Anton Kachlár
3 Poďakovanie Ďakujem vedúcemu mojej diplomovej práce doc. Ing. Rudolfovi Árochovi, PhD. a konzultantovi prof. Dr. Ing. Zoltánovi Agócsovi, PhD. za ochotu, pripomienky a cenné rady pri písaní mojej diplomovej práce. Poďakovanie patrí všetkým, ktorí mi pomohli skvalitniť moju diplomovú prácu.
4 Obsah 1 ÚVOD HISTÓRIA MOSTA SÚČASNÝ STAV MOSTA BUDÚCNOSŤ MOSTA OPIS JESTVUJÚCEJ KONŠTRUKCIE A JEHO UMIESTNENIE OPIS MOSTA UMIESTNENIE MOSTA VÝCHODISKOVÉ PODKLADY VARIANT Č.1 PÔVODNÁ SÚSTAVA S PARABOLICKÝM OBLÚKOVÝM POLOM ZÁKLADNÉ ÚDAJE KOMUNIKÁCIA VYBAVENOSŤ MOSTA SKLADBA VOZOVKY: KRYT CHODNÍKOV ODVODNENIE DILATOVANIE LOŽISKÁ KORÓZNA OCHRANA ZVODIDLÁ POZEMNÝCH KOMUNIKÁCIÍ OPIS KONŠTRUKCIE MOSTA HLAVNÉ NOSNÍKY MOSTOVKA CHODNÍKY A VYHLIADKOVÉ TERASY HORNÉ STUŽIDLÁ SPODNÉ STUŽIDLÁ ULOŽENIE MOSTA A MONTÁŽ VARIANT Č.2 ZAVESENÁ PÔVODNÁ SÚSTAVA ZÁKLADNÉ ÚDAJE KOMUNIKÁCIA VYBAVENOSŤ MOSTA SKLADBA VOZOVKY: KRYT CHODNÍKOV
5 5.3.3 ODVODNENIE DILATOVANIE LOŽISKÁ KORÓZNA OCHRANA ZVODIDLÁ POZEMNÝCH KOMUNIKÁCIÍ OPIS KONŠTRUKCIE MOSTA HLAVNÉ NOSNÍKY PYLÓNY A ZÁVESY MOSTOVKA CHODNÍKY A VYHLIADKOVÉ TERASY HORNÉ STUŽIDLÁ SPODNÉ STUŽIDLÁ ULOŽENIE MOSTA A MONTÁŽ VARIANT Č.3 PÔVODNÁ SÚSTAVA ZÁKLADNÉ ÚDAJE KOMUNIKÁCIA VYBAVENOSŤ MOSTA SKLADBA VOZOVKY: KRYT CHODNÍKOV ODVODNENIE DILATOVANIE LOŽISKÁ KORÓZNA OCHRANA ZVODIDLÁ POZEMNÝCH KOMUNIKÁCIÍ OPIS KONŠTRUKCIE MOSTA HLAVNÉ NOSNÍKY MOSTOVKA CHODNÍKY A VYHLIADKOVÉ TERASY HORNÉ STUŽIDLÁ SPODNÉ STUŽIDLÁ ULOŽENIE MOSTA A MONTÁŽ VÝKAZ MATERIÁLU - VARIANT Č VÝKAZ MATERIÁLU - VARIANT Č VÝKAZ MATERIÁLU - VARIANT Č VYHODNOTENIE VARIANTOV
6 10.1 SPOTREBA MATERIÁLU CENOVÁ HODNOTA VÝHODY RESP. NEVÝHODY VARIANTU Č VÝHODY VARIANTU Č NEVÝHODY VARIANTU Č VÝHODY RESP. NEVÝHODY VARIANTU Č VÝHODY VARIANTU Č NEVÝHODY VARIANTU Č VÝHODY RESP. NEVÝHODY VARIANTU Č VÝHODY VARIANTU Č NEVÝHODY VARIANTU Č VYHODNOTENIE ZÁVER POUŽITÁ LITERATÚRA SÚHRN COMPENDIUM
7 1 ÚVOD Úlohou diplomovej práce bolo navrhnúť tri varianty riešenia rekonštrukcie železničného mosta cez Dunaj v Bratislave s podrobným rozpracovaním vybraného variantu. 1.1 História mosta Most bol postavený v rokoch Bol pomenovaný po vtedajšom rakúskom cisárovi Františkovi Jozefovi I. Bol vybudovaný pre cestnú, železničnú a pešiu dopravu. Nachádzal sa na železničnej trati Bratislava - Szombathely, ktorá bola otvorená v tom istom roku. V čase prvej česko-slovenskej republiky sa volal Štefánikov most. Pred oslobodením mesta, koncom druhej svetovej vojny, bola nemeckou armádou oceľová časť zničená a jeden pilier bol poškodený. Po dobytí Bratislavy postavila sovietska armáda a vojnoví zajatci dnešný most. Hoci bol vtedy zamýšľaný ako dočasné riešenie, používa sa tento most z dôvodu nedostatku financií dodnes. Ďalšou väčšou rekonštrukciou prešiel most v roku Za účelom zvýšenia únosnosti mosta, boli v rámci sanačných opatrení v roku 1999 namontované na mostnú konštrukciu špeciálne vahadlové odľahčovacie zariadenia. 1.2 Súčasný stav mosta V roku 2008 využívalo Starý most denne viac ako vozidiel. Na základe výsledkov z prehliadky vykonanej v septembri 2008, bolo hlavné mesto SR Bratislava 31. decembra 2008 nútené pristúpiť k vylúčeniu individuálnej dopravy zo Starého mosta. Od roku 2009 premávajú po moste len autobusy MHD v 70 metrových odstupoch pri rýchlosti 40km/h. Toto opatrenie bolo nevyhnuté na zabezpečenie požadovanej únosnosti, spoľahlivosti a bezpečnosti mosta, z dôvodu korózie oceľovej nosnej konštrukcie. Od 15. mája 2010 je Starý most uzavretý už aj pre autobusy MHD. Dôvodom celkového uzavretia mosta bol nárast priehybu mosta o 16,2 mm od posledných stabilizovaných meraní. Pôvodnou domnienkou technikov bolo, že sa pohli piliere ale kontrolné merania dokázali, že sa pohla oceľová konštrukcia. Dôkazom hýbajúcej sa mostnej konštrukcie boli kusy vypadnutej betónovej mostovky a taktiež sa objavujúce trhliny, ktoré mali v kritických miestach okolo 20 centimetrov. Okrem toho, že sa most -5-
8 prehol smerom nadol tak sa naklonil aj k vode. Takže ďalšie zníženie konštrukcie by mohlo spôsobiť haváriu konštrukcie a spôsobiť nie len materiálové škody ale aj straty na životoch. 1.3 Budúcnosť mosta Pôvodná oceľová konštrukcia železničného mosta v km 123,596 cez Dunaj v Bratislave je uložená na spoločných pilieroch s cestným mostom. Na základe predbežného posúdenia bude železničný most, ktorý je v súčasnosti mimo prevádzky, po jednotlivých poliach demontovaný a odvezený do priestoru Zimného prístavu v Bratislave. Po vykonaní rekonštrukčných prác budú jednotlivé polia znova uložené na nadvýšené pôvodné piliere. Cestná časť Starého mosta bude úplne demontovaná. Upravený most bude slúžiť pre dvojkoľajovú električkovú dopravu, pričom vozovka bude upravená aj pre potreby cestnej dopravy. Most bude doplnený obojstrannými chodníkmi pre peších a cyklistov so svetlou šírkou 3 m a z vyhliadkovými terasami pri pilieroch. Rekonštrukciou sa má dosiahnuť dlho očakávané električkové prepojenie Šafárikovho námestia (MČ Staré Mesto) a priestor Bosákovej ulice resp. Námestie Hraničiarov (MČ Petržalka). 2 OPIS JESTVUJÚCEJ KONŠTRUKCIE A JEHO UMIESTNENIE 2.1 Opis mosta Oceľová konštrukcia cestného mosta má sedem polí s osovými vzdialenosťami podpier 32,0 + 2 x 75,8 + 92,0 + 75,8 + 32,0m. V poliach II až V hlavná nosná konštrukcia pozostáva z rozoberateľnej sústavy Roth-Wagner. Hlavné nosníky sústavy majú osovú vzdialenosť 7,0m. Priečniky sú uložené v styčníkoch vo vzdialenostiach 3,0m. Na tieto priečniky sú uložené pozdĺžniky. Podklad vozovky tvoria železobetónové prefabrikáty uložené na pozdĺžnikoch. Prúty hlavných nosníkov sú nitované a montážne styky sú skrutkované. V poliach I, VI a VII je novšia konštrukcia, ktorá bola odovzdaná do prevádzky v roku 1985 a nahradila časť pôvodnej konštrukcie z roku Mostovka a vozovka bola i v poliach II až V v roku 1985 zrekonštruovaná. Novšia oceľová konštrukcia má hlavné nosníky kosouhlej sústavy s osovou vzdialenosťou 7,02m. Hlavné nosníky v I. -6-
9 poli sú ako jednoduché nosníky s rozpätím 32,22m, v poliach VI a VII ako spojitý nosník s rozpätiami 75, ,22m. V styčníkoch zváraných priehradových nosníkov sú uložené priečniky so zváraným I prierezom. Na priečniky sú pripojené dve dvojice pozdĺžnikov nesúce prefabrikované panely mostovky. Pôvodná konštrukcia železničného mosta je uložená na spoločných pilieroch s cestným mostom. Železničná časť Starého mosta má sedem polí. Ide o sústavu prostých priehradových hlavných nosníkov v krajných poliach kosouhlej sústavy s podružnými zvislicami. Vnútorné polia II až VI mosta majú rombickú sústavu. Železničná mostovka je prvková. Priečniky v krajných poliach majú rozpätie 5,45m, v medziľahlých poliach 5,0m. V krajných poliach je most otvorene usporiadaný so spodným pozdĺžnym stužidlom a s brzdným stužidlom v strede rozpätia. Vnútorné polia majú uzavretý priečny rez s hornými a dolnými pozdĺžnymi stužidlami a vetrovými portálmi na koncoch polí. Pozdĺžniky vo vnútorných poliach majú rozpätie 8,25m. Konštrukcia železničného mosta je nitovaná. 2.2 Umiestnenie mosta Starý most prepojuje komunikačný systém mesta Bratislavy medzi Šafárikovým námestím na bratislavskej strane Dunaja a Bosákovou ulicou v Petržalke. Premosťuje nasledovné prekážky nachádzajúce sa v tomto úseku trasy : ľavobrežné nábrežie rieky Dunaj ( Staré mesto ), rieku Dunaj s plavebnými gabaritmi šírky 86,28 a 68,73 m a výšky 10 m (nad max. plavebnou hladinou 134,66 m n.m. Bpv), inundačné územie Dunaja (Petržalka), pravobrežné nábrežie rieky Dunaj (Petržalka), Poloha mosta je definovaná polohou podpier existujúceho Starého mosta a existujúcim dopravným vyústením trasy na križovatke Šafárikovo námestie. 3 VÝCHODISKOVÉ PODKLADY Podkladmi pre vypracovanie návrhu rekonštrukcie Starého mosta cez Dunaj v Bratislave boli: poskytnuté informácie INGSTEEL, spol. s r. o. Bratislava poskytnuté informácie prof. Dr. Ing. Zoltán Agócs, PhD ohľadom stavu -7-
10 4 VARIANT Č.1 PÔVODNÁ SÚSTAVA S PARABOLICKÝM OBLÚKOVÝM POLOM 4.1 Základné údaje Charakteristika mosta: a) oceľová nosná konštrukcia s 2 priehradovými hlavnými nosníkmi a stredovým oblúkovým mostným polom s oceľovou ortotropnou mostovkou b) most cez rieku Dunaj v Bratislave c) 6 polový d) jednopodlažný e) s dolnou mostovkou f) nepohyblivý g) trvalý h) vo výškovom oblúku i) kolmý j) oceľový k) priehradový l) trámový m) uzavretý priečny rez Rozpätia dilatačných celkov: dil. celok I 31,4m (mostných polí) dil. celok II 74,52m dil. celok III 74,52m dil. celok IV 160,27m dil. celok V 74,52m dil. celok VI 31,4m Dĺžka mosta: 462,30 m Dĺžka nosnej konštrukcie: 460,30 m Šikmosť mosta: 100,00 g Šírka mosta medzi zvodidlami: 8,00 m Šírka verejného chodníka: vľavo 3m, vpravo 3m chodník pre peších zo strany Nového mosta je v úsekoch rozšírený na 8m -8-
11 Stavebná výška: 8,40-8,80 m Voľná výška pod mostom: min. 10,50 m 4.2 Komunikácia Niveleta komunikácie v predmetnom úseku je vo vrcholovom zakružovacom oblúku R = 5500m so stúpaním s 5,30%-ným sklonom a klesaním s 4,26%-ným sklonom. Dopravný priestor šírky 8,0 m medzi zvodidlami a skladba vozovky sú usporiadané tak, že umožňujú nahradiť dopravný priestor pre električkovú trať dvojpruhovou cestnou komunikáciou MZ 8/50. Chodník pre peších (zo strany Nového mosta) je v úsekoch rozšírený na 8,00 m. Tieto časti budú využívané ako oddychové a vyhliadkové plochy (lavičky, osvetľovacie stožiare...). 4.3 Vybavenosť mosta Skladba vozovky: asfaltový koberec mastixový (SMA 11) 40mm liaty asfalt modifikovaný (LAS IV) mm hydroizolačná vrstva 5 mm spolu mm Kryt chodníkov Kryt chodníkov je navrhnutý ako tenkovrstvý povlak s protišmykovou úpravou v hrúbke 6-10 mm Odvodnenie odvodňovacie žľaby potrubný systém s liatinovými odvodňovačmi v osi mosta Dilatovanie mostné závery mechanické Ložiská oceľové ( pôvodné ) pod hlavnými nosníkmi hrncové a elastomerné pod mostovkou Korózna ochrana primárna ochrana podľa STN ISO 9690 ( ), STN P ENV 206 tab.3-9-
12 sekundárna ochrana podľa čl. 2.2, konštrukčné opatrenia podľa čl.2.3 Smernice MDPaT SR č.d2-2450/ Zvodidlá pozemných komunikácií Zaťaženie, stanovenie úrovne zachytenia na pozemných komunikáciách, projektovanie individuálnych zvodidiel. TP 2005/1 MDPaT SR sekcia dopravnej infraštruktúry. 4.4 Opis konštrukcie mosta Hlavné nosníky Horná stavba rekonštruovaného mosta pozostáva zo 6 dilatačných celkov. V krajných poliach I a VI pôvodná oceľová konštrukcia bude nahradená novou. Nová oceľová konštrukcia s rozpätím 31,4 m má teoretickú výšku hlavných nosníkov mm; vzájomná osová vzdialenosť hlavných priečnikov je mm. Rozpätia dilatačných celkov v poliach II, III a V sú rovnaké, 9 x 8,280 = 74,520 m. Teoretická výška týchto hlavných nosníkov je mm. Dilatačný celok v poli IV má najväčšie rozpätie 20 x 8,264 = 165,270 m. Teoretická výška hlavných nosníkov v tomto poli je na vstupe 8250 mm a v najvyššom bode oblúka mm.. Nové krajné mostné polia I a VI búdu mať tvar kosouhlej sústavy s podružnými zvislicami. Najväčšie nové stredové mostné pole má tvar parabolického oblúka s polomerom 444,426 m je tvorené diagonálami s podružnými zvislicami Mostovka Mostovka má na celom mostnom objekte rovnaké prierezy a je navrhnutá ako oceľová ortotropná. Pozostáva z mostovkového plechu, vyvýšených parapetov s revíznymi chodníkmi, šikmých vzpier, pozdĺžnych výstuh, pozdĺžnikov a hlavných a podružných priečnikov. Mostovková časť v jednotlivých mostných poliach bude prerušená a na hlavnú nosnú konštrukciu bude uložená prostredníctvom ložísk umiestnených na priečnikoch nosnej konštrukcie. Pri tomto spôsobe uloženia mostovky prípadný náraz vozidla do okrajov mostovky, resp. do zvodidiel bude utlmený Plech mostovky Plech mostovky bude vodorovný a má stálu hrúbku 12 mm. -10-
13 Vyvýšený parapet a revízny chodník mostovky Parapet bude tvorený z tvarovaného plechu hrúbky 10 mm a vystužený v strede pozdĺžnou výstuhou. V miestach kotvenia stĺpikov zvodidla je parapetný plech a plech revízneho chodníka vystužený priečnou výstuhou. Na voľnom konci revízneho chodníka je privarený vyvýšený priebežný profil tvaru L 250x90x16. Voľný koniec konzoly revízneho chodníka je podopieraný šikmými vzperami z hranatých rúr 100x100x10, ktoré v pozdĺžnom smere vytvárajú priehradový nosník, ktorý prenáša prípadný náraz vozidla do parapetnej časti do ložísk mostovky Hlavné a medziľahlé priečniky mostovky Priečniky sú v poliach I a VI umiestnené vo vzájomných osových vzdialenostiach 7,850 m, v poliach II, III a V vo vzdialenostiach 8,280 m a v poli IV 8,264 m. Medziľahlé priečniky mostovky sú umiestnené v strede osových vzdialeností hlavných priečnikov mostovky. Hornú pásnicu hlavných aj medziľahlých priečnikov tvorí mostovkový plech, stena je z plechu P10x862 a dolná pásnica z plechu P16x Pozdĺžne výstuhy mostovky Plech mostovky je vystužený pozdĺžnymi výstuhami lichobežníkového tvaru výšky 300 mm. Šírka týchto pozdĺžnych výstuh v hornej časti je 300 mm, v dolnej časti 200 mm, s hrúbkou steny 8 mm. V strednej a krajnej časti mostovky sú pozdĺžne výstuhy tvorené z plechu P8x288 a dolná pásnica z plechu P12x100. Na okrajoch mostovky sú umiestnené hlavné pozdĺžniky so stenou z plechu P8x862 a s dolnou pásnicou z plechu P16x200. Pod koľajnicami električkovej trate sú pozdĺžniky v osových vzdialenostiach 1000 mm. Steny týchto pozdĺžnikov sú z plechu P8x500, ich pásnice sú z plechu P15x200. Na oboch stranách koľajníc sú privarené pozdĺžne dištančné pásy z plechu P10x Chodníky a vyhliadkové terasy Na oboch vonkajších stranách mosta sú umiestnené chodníky pre chodcov a trasy pre cyklistov so svetlou šírkou 3,0 m medzi zábradliami. Tieto chodníky pri vnútorných pilieroch budú zo strany Nového mosta rozšírené na 8,0 m. Rozšírene -11-
14 chodníky budú vytvárať vyhliadkové plošiny. Chodníky a vyhliadkové terasy budú mať dostredný sklon Chodníkový plech Chodníkový plech hrúbky 10,0 mm je vystužený priečnymi rebrami z plechu P12x140, ktoré sú umiestnené vo vzájomnej vzdialenosti 450 mm. Plech bude ukladaný na pozdĺžne profily HEB200, HEBT200 a a prečne profily HEA160 a HEA200 ktorá je hornou pásnicou nosného rámu chodníka Priehradové konzoly - krátke Chodníky a cyklistické trasy sú nesené priehradovými konzolami, ktoré budú priskrutkované k zvisliciam a k spodným pásom hlavných nosníkov. Vzájomná osová vzdialenosť chodníkových konzol v poliach I a VI je 7,850 m, v poliach II, III a V je 8,280 m a v poli č. IV je 8,264 m. Chodníkové konzoly majú premennú výšku. Horný pás konzol je navrhnutý ako HEA 200, dolný pás HEA 160; krajná zvislica je z HEA200 a vnútorná zvislica z diagonálami sú z SHS 120x120x10. Na koncoch chodníkových konzol sú uložené priehradové lemovacie nosníky Priehradové konzoly vyhliadkové terasy Chodníkové konzoly konci mostných polí II, III, V a strede pola IV sú predĺžené na 8,0 m a. Chodníkové konzoly majú premennú výšku. Horný pás konzol je navrhnutý ako HEA 200, dolný pás HEA 200; krajná zvislica je z HEA200 a vnútorná zvislica z diagonálami sú z SHS 120x120x10 a SHS 6éx60x8. Na koncoch chodníkových konzol sú uložené priehradové lemovacie nosníky Lemovacie nosníky Lemovacie nosníky budú tvorené z pásových profilov HEBT 220, diagonály sú navrhnuté z hranatých rúr SHS 60x60x8. Lemovacie nosníky budú na konce konzol pripojené pomocou skrutiek Revízne lávky Na vonkajších stranách hlavných nosníkov sú pod chodníkmi umiestnené revízne lávky šírky 900 mm. Roštová podlaha lávky je nesená dvomi priehradovými nosníkmi, ktoré sú skrutkami pripojené na konzoly chodníkov. Pásy týchto priehradových nosníkov sú IPET 270, diagonály a zvislice sú z hranatých rúrok -12-
15 60x60x5. Dolné pásy priehradových nosníkov sú vo vzdialenostiach 980 mm prepojené priečnikom z IPET Horné stužidlá Horné stužidlo mostných polí I a VI tvorí sústava zložená z firendelových nosníkov HEAT 220 spojených plechmi P7x70, ktoré budú ukladané v priečnom smere každých 3,925 m a doplnené budú krížovým stužením z dvojice valcovaných profilov 2xL100x10 (Pozn. Vzhľadom na to že horné stužidlo bolo dimenzované len na mostnom poli dlhom 74,52 a 90,75 m, boli dimenzie odhadnuté). Stužidlo polí II,III a V tvorí sústava zložená z firendelových nosníkov HEAT 220 spojených plechmi P7x70, ktoré budú ukladané v priečnom smere každých 4,14 m a doplnené budú krížovým stužením z dvojice valcovaných profilov 2xL100x10. Stužidlo pola IV tvorí krížová sústava zložená z firendelových nosníkov HEAT 300 spojených plechmi P9x140 (Pozn. Vzhľadom na to že horné stužidlo bolo dimenzované len na mostnom poli dlhom 74,52 a 90,75 m, boli dimenzie odhadnuté). Pripojenie v priečnom smere bude uskutočňované každého 4,132 m. Stužidlá budú spájané s hornými pásmi pomocou skrutiek Spodné stužidlá Vzdialenosti hlavných priečnikov stužidiel v poli I a VI je 7850 mm, v poliach II, III, V je 8280 mm a v poli IV 8264 mm. Medzipásove priečniky stužidiel budú ukladané v poloviciach jednotlivých osových vzdialeností hlavných priečnikov. V mieste kde budú na hlavných priečnikoch uložené ložiská budú pripojené aj krížové stabilizačné prvky kvôli prenosu pôsobiacich síl do spodných pásov hlavných nosníkov Hlavný priečnik stužidiel Hlavný priečnik stužidiel tvorí premenný zváraný prierez ktorý sa k miestu uloženia ložiska zvyšuje o 150 mm a ďalej mení svoj tvar (viď výkres číslo 8). Horná a spodná pásnica je tvorená z plechov P16x300 a stena je z plechu hr. 12 mm, ktorá obsahuje aj kruhové diery s priemerom 400 mm. Horná pásnica je v miestach zaoblenia a uloženia ložiska vystužená plechmi hrúbok 12 a 16 mm s rôznymi výškami. Hlavné priečniky budú pripájané k hlavnými nosníkom pomocou skrutiek. -13-
16 Výnimku pripojenia tvoria pôvodné mostné polia II, III a V kde bude hlavný priečnik pripájaný k hlavným nosníkom pomocou skrutiek cez príložnikové plechy k pôvodnému priečniku Medzípásový priečnik stužidiel Medzipásový priečnik je priamy po celej jeho dĺžke. Pásnice priečnika tvoria plechy P14x300 a stena je z plechu P10x606 ktorá obsahuje kruhové diery s priemerom 400 mm. Na nových mostných poliach I, IV a VI bude priečnik pripájaný pomocou dosky a skrutiek a v pôvodných mostných poliach II, III a V bude vkladaný do spodných pásov hlavných nosníkov Uloženie mosta a montáž Oceľová nosná konštrukcia mosta bude uložená na upravené pôvodné medziľahlé piliere a koncové opory, ktoré budú nadvýšené tak, aby bola zabezpečená požadovaná výška plavebného gabaritu pod mostom 10,0 m nad maximálnou plavebnou hladinou. Šírka plavebného gabaritu sa výrazne zväčší vzhľadom na to, že sa odstráni stredový pilier. Základy a drieky pôvodných podpier budú počas rekonštrukcie zosilnené. Pri realizácii rekonštrukčných prác hornej stavby sa predpokladá demontáž a odplavenie mostných polí železničnej časti Starého mosta na montážnu plochu, kde sa urobí kompletná rekonštrukcia. Oceľová konštrukcia cestnej časti Starého mosta bude demontovaná. Nová ortotropná mostovka bude rozdelená na dilatačné celky (nebude spojitá na celú dĺžku mosta). Na hlavnú nosnú konštrukciu jednotlivých mostných polí bude uložená pomocou ložísk, ktoré budú umiestené na nových hlavných priečnikoch nosnej konštrukcie. Po tejto úprave zrekonštruovaný mostný objekt bude pozostávať zo šiestich samostatných dilatačných celkov. Mostovka bude uložená na hlavné nosníky priamo na mieste, kde budú prebiehať rekonštrukčné práce. Obnovené mostné polia sa prepravia z montážnej plochy a uložia sa späť na zrekonštruované podpery. -14-
17 5 VARIANT Č.2 ZAVESENÁ PÔVODNÁ SÚSTAVA 5.1 Základné údaje Charakteristika mosta: a) oceľová nosná konštrukcia s 2 priehradovými hlavnými nosníkmi, pylónmi, závesmi a s oceľovou ortotropnou mostovkou b) most cez rieku Dunaj v Bratislave c) 7 polový d) jednopodlažný e) zavesený f) s dolnou mostovkou g) nepohyblivý h) trvalý i) vo výškovom oblúku j) kolmý k) oceľový l) priehradový m) trámový n) uzavretý priečny rez Rozpätia dilatačných celkov: dil. celok I 31,4m (mostných polí) dil. celok II 74,52m dil. celok III 74,52m dil. celok IV 90,75m dil. Celok V 74,52m dil. celok VI 74,52m dil. celok VII 31,4m Dĺžka mosta: 462,30 m Dĺžka nosnej konštrukcie: 460,30 m Šikmosť mosta: 100,00 g Šírka mosta medzi zvodidlami: 8,00 m Šírka verejného chodníka: vľavo 3m, vpravo 3m -15-
18 chodník pre peších zo strany Nového mosta je v úsekoch rozšírený na 8m Stavebná výška: 8,40-8,80 m Voľná výška pod mostom: min. 10,50 m 5.2 Komunikácia Niveleta komunikácie v predmetnom úseku je vo vrcholovom zakružovacom oblúku R = 5500m so stúpaním s 5,30%-ným sklonom a klesaním s 4,26%-ným sklonom. Dopravný priestor šírky 8,0 m medzi zvodidlami a skladba vozovky sú usporiadané tak, že umožňujú nahradiť dopravný priestor pre električkovú trať dvojpruhovou cestnou komunikáciou MZ 8/50. Chodník pre peších (zo strany Nového mosta) je v úsekoch rozšírený na 8,00 m. Tieto časti budú využívané ako oddychové a vyhliadkové plochy (lavičky, osvetľovacie stožiare...). 5.3 Vybavenosť mosta Skladba vozovky: asfaltový koberec mastixový (SMA 11) 40mm liaty asfalt modifikovaný (LAS IV) mm hydroizolačná vrstva 5 mm spolu mm Kryt chodníkov Kryt chodníkov je navrhnutý ako tenkovrstvý povlak s protišmykovou úpravou v hrúbke 6-10 mm Odvodnenie odvodňovacie žľaby potrubný systém s liatinovými odvodňovačmi v osi mosta Dilatovanie mostné závery mechanické Ložiská oceľové ( pôvodné ) pod hlavnými nosníkmi hrncové a elastomerné pod mostovkou -16-
19 5.3.6 Korózna ochrana primárna ochrana podľa STN ISO 9690 ( ), STN P ENV 206 tab.3 sekundárna ochrana podľa čl. 2.2, konštrukčné opatrenia podľa čl.2.3 Smernice MDPaT SR č.d2-2450/ Zvodidlá pozemných komunikácií Zaťaženie, stanovenie úrovne zachytenia na pozemných komunikáciách, projektovanie individuálnych zvodidiel. TP 2005/1 MDPaT SR sekcia dopravnej infraštruktúry. 5.4 Opis konštrukcie mosta Hlavné nosníky Horná stavba rekonštruovaného mosta pozostáva zo 7 dilatačných celkov. V krajných poliach I a VII pôvodná oceľová konštrukcia bude nahradená novou. Nová oceľová konštrukcia s rozpätím 31,4 m má teoretickú výšku hlavných nosníkov mm; vzájomná osová vzdialenosť hlavných priečnikov je mm. Rozpätia dilatačných celkov v poliach II, III, V a VI sú rovnaké, 9 x 8,280 = 74,520 m. Teoretická výška týchto hlavných nosníkov je mm. Dilatačný celok v poli IV má najväčšie rozpätie 11 x 8,250 = 165,270 m. Teoretická výška hlavných nosníkov v tomto poli je 8250 mm. Nové krajné mostné polia I a VII búdu mať tvar kosouhlej sústavy s podružnými zvislicami Pylóny a závesy Pylóny Pylóny na ktorých budú ukotvené závesy mostných polí sa nachádzajú medzi poliami II, III, IV, V a VI. Výšky pylónov medzi poliami II, III a V, VI je 36,100 m, ale medzi poliami III, IV a IV, V je 38,900 m. Prierezový profil pylóna tvorí štvorcová rúra SHS 600x600x40 mm Závesy Záves mostného poľa tvorí dvojica lán priemeru 160 mm. Kotvenia závesov na mostných poliach budú osovo vzdialené od pylónov 21,368 m resp. 21,293 m (pri poli dlhom 90,75 m). Kotvenie na horných pásoch tvoria styčníkové plechy prepojené z dvojicou profilov a na pylónoch to budú privarené styčníkové plechy. -17-
20 5.4.3 Mostovka Mostovka má na celom mostnom objekte rovnaké prierezy a je navrhnutá ako oceľová ortotropná. Pozostáva z mostovkového plechu, vyvýšených parapetov s revíznymi chodníkmi, šikmých vzpier, pozdĺžnych výstuh, pozdĺžnikov a hlavných a podružných priečnikov. Mostovková časť v jednotlivých mostných poliach bude prerušená a na hlavnú nosnú konštrukciu bude uložená prostredníctvom ložísk umiestnených na priečnikoch nosnej konštrukcie. Pri tomto spôsobe uloženia mostovky prípadný náraz vozidla do okrajov mostovky, resp. do zvodidiel bude utlmený Plech mostovky Plech mostovky bude vodorovný a má stálu hrúbku 12 mm Vyvýšený parapet a revízny chodník mostovky Parapet bude tvorený z tvarovaného plechu hrúbky 10 mm a vystužený v strede pozdĺžnou výstuhou. V miestach kotvenia stĺpikov zvodidla je parapetný plech a plech revízneho chodníka vystužený priečnou výstuhou. Na voľnom konci revízneho chodníka je privarený vyvýšený priebežný profil tvaru L 250x90x16. Voľný koniec konzoly revízneho chodníka je podopieraný šikmými vzperami z hranatých rúr 100x100x10, ktoré v pozdĺžnom smere vytvárajú priehradový nosník, ktorý prenáša prípadný náraz vozidla do parapetnej časti do ložísk mostovky Hlavné a medziľahlé priečniky mostovky Priečniky sú v poliach I a VII umiestnené vo vzájomných osových vzdialenostiach 7,850 m, v poliach II, III, V,VI vo vzdialenostiach 8,280 m a v poli IV 8,250 m. Medziľahlé priečniky mostovky sú umiestnené v strede osových vzdialeností hlavných priečnikov mostovky. Hornú pásnicu hlavných aj medziľahlých priečnikov tvorí mostovkový plech, stena je z plechu P10x862 a dolná pásnica z plechu P16x Pozdĺžne výstuhy mostovky Plech mostovky je vystužený pozdĺžnymi výstuhami lichobežníkového tvaru výšky 300 mm. Šírka týchto pozdĺžnych výstuh v hornej časti je 300 mm, v dolnej časti 200 mm, s hrúbkou steny 8 mm. V strednej a krajnej časti mostovky sú pozdĺžne výstuhy tvorené z plechu P8x288 a dolná pásnica z plechu P12x
21 Na okrajoch mostovky sú umiestnené hlavné pozdĺžniky so stenou z plechu P8x862 a s dolnou pásnicou z plechu P16x200. Pod koľajnicami električkovej trate sú pozdĺžniky v osových vzdialenostiach 1000 mm. Steny týchto pozdĺžnikov sú z plechu P8x500, ich pásnice sú z plechu P15x200. Na oboch stranách koľajníc sú privarené pozdĺžne dištančné pásy z plechu P10x Chodníky a vyhliadkové terasy Na oboch vonkajších stranách mosta sú umiestnené chodníky pre chodcov a trasy pre cyklistov so svetlou šírkou 3,0 m medzi zábradliami. Tieto chodníky pri vnútorných pilieroch budú zo strany Nového mosta rozšírené na 8,0 m. Rozšírene chodníky budú vytvárať vyhliadkové plošiny. Chodníky a vyhliadkové terasy budú mať dostredný sklon Chodníkový plech Chodníkový plech hrúbky 10,0 mm je vystužený priečnymi rebrami z plechu P12x140, ktoré sú umiestnené vo vzájomnej vzdialenosti 450 mm. Plech bude ukladaný na pozdĺžne profily HEB200, HEBT200 a a priečne profily HEA160 a HEA200 ktorá je hornou pásnicou nosného rámu chodníka Priehradové konzoly - krátke Chodníky a cyklistické trasy sú nesené priehradovými konzolami, ktoré budú priskrutkované k zvisliciam a k spodným pásom hlavných nosníkov. Vzájomná osová vzdialenosť chodníkových konzol v poliach I a VII je 7,850 m, v poliach II, III, V, VI je 8,280 m a v poli č. IV je 8,250 m. Chodníkové konzoly majú premennú výšku. Horný pás konzol je navrhnutý ako HEA 200, dolný pás HEA 160; krajná zvislica je z HEA200 a vnútorná zvislica z diagonálami sú z SHS 120x120x10. Na koncoch chodníkových konzol sú uložené priehradové lemovacie nosníky Priehradové konzoly vyhliadkové terasy Chodníkové konzoly konci mostných polí II, III, V a strede pola IV sú predĺžené na 8,0 m a. Chodníkové konzoly majú premennú výšku. Horný pás konzol je navrhnutý ako HEA 200, dolný pás HEA 200; krajná zvislica je z HEA200 a vnútorná zvislica -19-
22 z diagonálami sú z SHS 120x120x10 a SHS 6éx60x8. Na koncoch chodníkových konzol sú uložené priehradové lemovacie nosníky Lemovacie nosníky Lemovacie nosníky budú tvorené z pásových profilov HEBT 220, diagonály sú navrhnuté z hranatých rúr SHS 60x60x8. Lemovacie nosníky budú na konce konzol pripojené pomocou skrutiek Revízne lávky Na vonkajších stranách hlavných nosníkov sú pod chodníkmi umiestnené revízne lávky šírky 900 mm. Roštová podlaha lávky je nesená dvomi priehradovými nosníkmi, ktoré sú skrutkami pripojené na konzoly chodníkov. Pásy týchto priehradových nosníkov sú IPET 270, diagonály a zvislice sú z hranatých rúrok 60x60x5. Dolné pásy priehradových nosníkov sú vo vzdialenostiach 980 mm prepojené priečnikom z IPET Horné stužidlá Horné stužidlo mostných polí I a VII tvorí sústava zložená z firendelových nosníkov HEAT 220 spojených plechmi P7x70, ktoré budú ukladané v priečnom smere každých 3,925 m a doplnené budú krížovým stužením z dvojice valcovaných profilov 2xL100x10 (Pozn. Vzhľadom na to že horné stužidlo bolo dimenzované len na mostnom poli dlhom 74,52 a 90,75 m, boli dimenzie odhadnuté). Stužidlo polí II,III, V a VI tvorí sústava zložená z firendelových nosníkov HEAT 220 spojených plechmi P7x70, ktoré budú ukladané v priečnom smere každých 4,14 m a doplnené budú krížovým stužením z dvojice valcovaných profilov 2xL100x10. Stužidlo polí IV tvorí sústava zložená z firendelových nosníkov HEAT 220 spojených plechmi P7x70, ktoré budú ukladané v priečnom smere každých 4,125 m a doplnené budú krížovým stužením z dvojice valcovaných profilov 2xL100x10. Stužidlá budú spájané s hornými pásmi pomocou skrutiek Spodné stužidlá Vzdialenosti hlavných priečnikov stužidiel v poli I a VII je 7850 mm, v poliach II, III, V, VI je 8280 mm a v poli IV 8250 mm. Medzipásove priečniky stužidiel budú ukladané v poloviciach jednotlivých osových vzdialeností hlavných priečnikov. V mieste kde budú na hlavných priečnikoch uložené ložiská budú pripojené aj krížové stabilizačné prvky kvôli prenosu pôsobiacich síl do spodných pásov hlavných nosníkov. -20-
23 Hlavný priečnik stužidiel Hlavný priečnik stužidiel tvorí premenný zváraný prierez ktorý sa k miestu uloženia ložiska zvyšuje o 150 mm a ďalej mení svoj tvar (viď výkres číslo 8). Horná a spodná pásnica je tvorená z plechov P16x300 a stena je z plechu hr. 12 mm, ktorá obsahuje aj kruhové diery s priemerom 400 mm. Horná pásnica je v miestach zaoblenia a uloženia ložiska vystužená plechmi hrúbok 12 a 16 mm s rôznymi výškami. Hlavné priečniky budú pripájané k hlavnými nosníkom pomocou skrutiek. Výnimku pripojenia tvoria pôvodné mostné polia II, III, IV, V a VI kde bude hlavný priečnik pripájaný k hlavným nosníkom pomocou skrutiek cez príložnikové plechy k pôvodnému priečniku Medzípásový priečnik stužidiel Medzipásový priečnik je priamy po celej jeho dĺžke. Pásnice priečnika tvoria plechy P14x300 a stena je z plechu P10x606 ktorá obsahuje kruhové diery s priemerom 400 mm. Na nových mostných poliach I a VII bude priečnik pripájaný pomocou dosky a skrutiek a v pôvodných mostných poliach II, III, V a VI bude vkladaný do spodných pásov hlavných nosníkov Uloženie mosta a montáž Oceľová nosná konštrukcia mosta bude uložená na upravené pôvodné medziľahlé piliere a koncové opory, ktoré budú nadvýšené tak, aby bola zabezpečená požadovaná výška plavebného gabaritu pod mostom 10,0 m nad maximálnou plavebnou hladinou. Základy a drieky pôvodných podpier budú počas rekonštrukcie zosilnené. Pri realizácii rekonštrukčných prác hornej stavby sa predpokladá demontáž a odplavenie mostných polí železničnej časti Starého mosta na montážnu plochu, kde sa urobí kompletná rekonštrukcia. Oceľová konštrukcia cestnej časti Starého mosta bude demontovaná. Pred umiestnením zrekonštruovaných mostných polí sa najprv na zosilnené piliere umiestnia a ukotvia pylóny. Nová ortotropná mostovka bude rozdelená na dilatačné celky (nebude spojitá na celú dĺžku mosta). Na hlavnú nosnú konštrukciu jednotlivých mostných polí bude -21-
24 uložená pomocou ložísk, ktoré budú umiestené na nových hlavných priečnikoch nosnej konštrukcie. Po tejto úprave zrekonštruovaný mostný objekt bude pozostávať zo siedmych samostatných dilatačných celkov. Mostovka bude uložená na hlavné nosníky priamo na mieste, kde budú prebiehať rekonštrukčné práce. Obnovené mostné polia sa prepravia z montážnej plochy a uložia sa späť na zrekonštruované podpery. 6 VARIANT Č.3 PÔVODNÁ SÚSTAVA 6.1 Základné údaje Charakteristika mosta: a) oceľová nosná konštrukcia s 2 priehradovými hlavnými nosníkmi s oceľovou ortotropnou mostovkou b) most cez rieku Dunaj v Bratislave c) 7 polový d) jednopodlažný e) s dolnou mostovkou f) nepohyblivý g) trvalý h) vo výškovom oblúku i) kolmý j) oceľový k) priehradový l) trámový m) uzavretý priečny rez Rozpätia dilatačných celkov: dil. celok I 31,4m (mostných polí) dil. celok II 74,52m dil. celok III 74,52m dil. celok IV 90,75m dil. celok V 74,52m dil. celok VI 74,52m dil. celok VII 31,4m Dĺžka mosta: 462,30 m -22-
25 Dĺžka nosnej konštrukcie: 460,30 m Šikmosť mosta: 100,00 g Šírka mosta medzi zvodidlami: 8,00 m Šírka verejného chodníka: vľavo 3m, vpravo 3m chodník pre peších zo strany Nového mosta je v úsekoch rozšírený na 8m Stavebná výška: 8,40-8,80 m Voľná výška pod mostom: min. 10,50 m 6.2 Komunikácia Niveleta komunikácie v predmetnom úseku je vo vrcholovom zakružovacom oblúku R = 5500m so stúpaním s 5,30%-ným sklonom a klesaním s 4,26%-ným sklonom. Dopravný priestor šírky 8,0 m medzi zvodidlami a skladba vozovky sú usporiadané tak, že umožňujú nahradiť dopravný priestor pre električkovú trať dvojpruhovou cestnou komunikáciou MZ 8/50. Chodník pre peších (zo strany Nového mosta) je v úsekoch rozšírený na 8,00 m. Tieto časti budú využívané ako oddychové a vyhliadkové plochy (lavičky, osvetľovacie stožiare...). 6.3 Vybavenosť mosta Skladba vozovky: asfaltový koberec mastixový (SMA 11) 40mm liaty asfalt modifikovaný (LAS IV) mm hydroizolačná vrstva 5 mm spolu mm Kryt chodníkov Kryt chodníkov je navrhnutý ako tenkovrstvý povlak s protišmykovou úpravou v hrúbke 6-10 mm Odvodnenie odvodňovacie žľaby potrubný systém s liatinovými odvodňovačmi v osi mosta -23-
26 6.3.4 Dilatovanie mostné závery mechanické Ložiská oceľové ( pôvodné ) pod hlavnými nosníkmi hrncové a elastomerné pod mostovkou Korózna ochrana primárna ochrana podľa STN ISO 9690 ( ), STN P ENV 206 tab.3 sekundárna ochrana podľa čl. 2.2, konštrukčné opatrenia podľa čl.2.3 Smernice MDPaT SR č.d2-2450/ Zvodidlá pozemných komunikácií Zaťaženie, stanovenie úrovne zachytenia na pozemných komunikáciách, projektovanie individuálnych zvodidiel. TP 2005/1 MDPaT SR sekcia dopravnej infraštruktúry. 6.4 Opis konštrukcie mosta Hlavné nosníky Horná stavba rekonštruovaného mosta pozostáva zo 7 dilatačných celkov. V krajných poliach I a VII pôvodná oceľová konštrukcia bude nahradená novou. Nová oceľová konštrukcia s rozpätím 31,4 m má teoretickú výšku hlavných nosníkov mm; vzájomná osová vzdialenosť hlavných priečnikov je mm. Rozpätia dilatačných celkov v poliach II, III, V a VI sú rovnaké, 9 x 8,280 = 74,520 m. Teoretická výška týchto hlavných nosníkov je mm. Dilatačný celok v poli IV má najväčšie rozpätie 11 x 8,250 = 165,270 m. Teoretická výška hlavných nosníkov v tomto poli je 8250 mm. Nové krajné mostné polia I a VII búdu mať tvar kosouhlej sústavy s podružnými zvislicami Mostovka Mostovka má na celom mostnom objekte rovnaké prierezy a je navrhnutá ako oceľová ortotropná. Pozostáva z mostovkového plechu, vyvýšených parapetov s revíznymi chodníkmi, šikmých vzpier, pozdĺžnych výstuh, pozdĺžnikov a hlavných a podružných priečnikov. Mostovková časť v jednotlivých mostných poliach bude prerušená a na hlavnú nosnú konštrukciu bude uložená prostredníctvom ložísk umiestnených na priečnikoch -24-
27 nosnej konštrukcie. Pri tomto spôsobe uloženia mostovky prípadný náraz vozidla do okrajov mostovky, resp. do zvodidiel bude utlmený Plech mostovky Plech mostovky bude vodorovný a má stálu hrúbku 12 mm Vyvýšený parapet a revízny chodník mostovky Parapet bude tvorený z tvarovaného plechu hrúbky 10 mm a vystužený v strede pozdĺžnou výstuhou. V miestach kotvenia stĺpikov zvodidla je parapetný plech a plech revízneho chodníka vystužený priečnou výstuhou. Na voľnom konci revízneho chodníka je privarený vyvýšený priebežný profil tvaru L 250x90x16. Voľný koniec konzoly revízneho chodníka je podopieraný šikmými vzperami z hranatých rúr 100x100x10, ktoré v pozdĺžnom smere vytvárajú priehradový nosník, ktorý prenáša prípadný náraz vozidla do parapetnej časti do ložísk mostovky Hlavné a medziľahlé priečniky mostovky Priečniky sú v poliach I a VII umiestnené vo vzájomných osových vzdialenostiach 7,850 m, v poliach II, III, V,VI vo vzdialenostiach 8,280 m a v poli IV 8,250 m. Medziľahlé priečniky mostovky sú umiestnené v strede osových vzdialeností hlavných priečnikov mostovky. Hornú pásnicu hlavných aj medziľahlých priečnikov tvorí mostovkový plech, stena je z plechu P10x862 a dolná pásnica z plechu P16x Pozdĺžne výstuhy mostovky Plech mostovky je vystužený pozdĺžnymi výstuhami lichobežníkového tvaru výšky 300 mm. Šírka týchto pozdĺžnych výstuh v hornej časti je 300 mm, v dolnej časti 200 mm, s hrúbkou steny 8 mm. V strednej a krajnej časti mostovky sú pozdĺžne výstuhy tvorené z plechu P8x288 a dolná pásnica z plechu P12x100. Na okrajoch mostovky sú umiestnené hlavné pozdĺžniky so stenou z plechu P8x862 a s dolnou pásnicou z plechu P16x200. Pod koľajnicami električkovej trate sú pozdĺžniky v osových vzdialenostiach 1000 mm. Steny týchto pozdĺžnikov sú z plechu P8x500, ich pásnice sú z plechu P15x200. Na oboch stranách koľajníc sú privarené pozdĺžne dištančné pásy z plechu P10x
28 6.4.2 Chodníky a vyhliadkové terasy Na oboch vonkajších stranách mosta sú umiestnené chodníky pre chodcov a trasy pre cyklistov so svetlou šírkou 3,0 m medzi zábradliami. Tieto chodníky pri vnútorných pilieroch budú zo strany Nového mosta rozšírené na 8,0 m. Rozšírene chodníky budú vytvárať vyhliadkové plošiny. Chodníky a vyhliadkové terasy budú mať dostredný sklon Chodníkový plech Chodníkový plech hrúbky 10,0 mm je vystužený priečnymi rebrami z plechu P12x140, ktoré sú umiestnené vo vzájomnej vzdialenosti 450 mm. Plech bude ukladaný na pozdĺžne profily HEB200, HEBT200 a a priečne profily HEA160 a HEA200 ktorá je hornou pásnicou nosného rámu chodníka Priehradové konzoly - krátke Chodníky a cyklistické trasy sú nesené priehradovými konzolami, ktoré budú priskrutkované k zvisliciam a k spodným pásom hlavných nosníkov. Vzájomná osová vzdialenosť chodníkových konzol v poliach I a VII je 7,850 m, v poliach II, III, V, VI je 8,280 m a v poli č. IV je 8,250 m. Chodníkové konzoly majú premennú výšku. Horný pás konzol je navrhnutý ako HEA 200, dolný pás HEA 160; krajná zvislica je z HEA200 a vnútorná zvislica z diagonálami sú z SHS 120x120x10. Na koncoch chodníkových konzol sú uložené priehradové lemovacie nosníky. na 8,0 m a Priehradové konzoly vyhliadkové terasy Chodníkové konzoly konci mostných polí II, III, V a strede pola IV sú predĺžené Chodníkové konzoly majú premennú výšku. Horný pás konzol je navrhnutý ako HEA 200, dolný pás HEA 200; krajná zvislica je z HEA200 a vnútorná zvislica z diagonálami sú z SHS 120x120x10 a SHS 60x60x8. Na koncoch chodníkových konzol sú uložené priehradové lemovacie nosníky Lemovacie nosníky Lemovacie nosníky budú tvorené z pásových profilov HEBT 220, diagonály sú navrhnuté z hranatých rúr SHS 60x60x8. Lemovacie nosníky budú na konce konzol pripojené pomocou skrutiek. -26-
29 Revízne lávky Na vonkajších stranách hlavných nosníkov sú pod chodníkmi umiestnené revízne lávky šírky 900 mm. Roštová podlaha lávky je nesená dvomi priehradovými nosníkmi, ktoré sú skrutkami pripojené na konzoly chodníkov. Pásy týchto priehradových nosníkov sú IPET 270, diagonály a zvislice sú z hranatých rúrok 60x60x5. Dolné pásy priehradových nosníkov sú vo vzdialenostiach 980 mm prepojené priečnikom z IPET Horné stužidlá Horné stužidlo mostných polí I a VII tvorí sústava zložená z firendelových nosníkov HEAT 220 spojených plechmi P7x70, ktoré budú ukladané v priečnom smere každých 3,925 m a doplnené budú krížovým stužením z dvojice valcovaných profilov 2xL100x10 (Pozn. Vzhľadom na to že horné stužidlo bolo dimenzované len na mostnom poli dlhom 74,52 a 90,75 m, boli dimenzie odhadnuté). Stužidlo polí II,III, V a VI tvorí sústava zložená z firendelových nosníkov HEAT 220 spojených plechmi P7x70, ktoré budú ukladané v priečnom smere každých 4,14 m a doplnené budú krížovým stužením z dvojice valcovaných profilov 2xL100x10. Stužidlo polí IV tvorí sústava zložená z firendelových nosníkov HEAT 220 spojených plechmi P7x70, ktoré budú ukladané v priečnom smere každých 4,125 m a doplnené budú krížovým stužením z dvojice valcovaných profilov 2xL100x10. Stužidlá budú spájané s hornými pásmi pomocou skrutiek Spodné stužidlá Vzdialenosti hlavných priečnikov stužidiel v poli I a VII je 7850 mm, v poliach II, III, V, VI je 8280 mm a v poli IV 8250 mm. Medzipásove priečniky stužidiel budú ukladané v poloviciach jednotlivých osových vzdialeností hlavných priečnikov. V mieste kde budú na hlavných priečnikoch uložené ložiská budú pripojené aj krížové stabilizačné prvky kvôli prenosu pôsobiacich síl do spodných pásov hlavných nosníkov Hlavný priečnik stužidiel Hlavný priečnik stužidiel tvorí premenný zváraný prierez ktorý sa k miestu uloženia ložiska zvyšuje o 150 mm a ďalej mení svoj tvar (viď výkres číslo 8). Horná a spodná pásnica je tvorená z plechov P16x300 a stena je z plechu hr. 12 mm, ktorá obsahuje aj kruhové diery s priemerom 400 mm. Horná pásnica je -27-
30 v miestach zaoblenia a uloženia ložiska vystužená plechmi hrúbok 12 a 16 mm s rôznymi výškami. Hlavné priečniky budú pripájané k hlavnými nosníkom pomocou skrutiek. Výnimku pripojenia tvoria pôvodné mostné polia II, III, IV, V a VI kde bude hlavný priečnik pripájaný k hlavným nosníkom pomocou skrutiek cez príložnikové plechy k pôvodnému priečniku Medzípásový priečnik stužidiel Medzipásový priečnik je priamy po celej jeho dĺžke. Pásnice priečnika tvoria plechy P14x300 a stena je z plechu P10x606 ktorá obsahuje kruhové diery s priemerom 400 mm. Na nových mostných poliach I a VII bude priečnik pripájaný pomocou dosky a skrutiek a v pôvodných mostných poliach II, III, V a VI bude vkladaný do spodných pásov hlavných nosníkov Uloženie mosta a montáž Oceľová nosná konštrukcia mosta bude uložená na upravené pôvodné medziľahlé piliere a koncové opory, ktoré budú nadvýšené tak, aby bola zabezpečená požadovaná výška plavebného gabaritu pod mostom 10,0 m nad maximálnou plavebnou hladinou. Základy a drieky pôvodných podpier budú počas rekonštrukcie zosilnené. Pri realizácii rekonštrukčných prác hornej stavby sa predpokladá demontáž a odplavenie mostných polí železničnej časti Starého mosta na montážnu plochu, kde sa urobí kompletná rekonštrukcia. Oceľová konštrukcia cestnej časti Starého mosta bude demontovaná. Nová ortotropná mostovka bude rozdelená na dilatačné celky (nebude spojitá na celú dĺžku mosta). Na hlavnú nosnú konštrukciu jednotlivých mostných polí bude uložená pomocou ložísk, ktoré budú umiestené na nových hlavných priečnikoch nosnej konštrukcie. Po tejto úprave zrekonštruovaný mostný objekt bude pozostávať zo siedmych samostatných dilatačných celkov. Mostovka bude uložená na hlavné nosníky priamo na mieste, kde budú prebiehať rekonštrukčné práce. Obnovené mostné polia sa prepravia z montážnej plochy a uložia sa späť na zrekonštruované podpery. -28-
31 7 VÝKAZ MATERIÁLU - VARIANT Č.1 Tabuľka č.1 Spotreba ocele S355 na krátke chodníkové konzoly Prvok Profil Dĺžka Hmotnosť Hmotnosť Počet ks Hmotnosť (m) (kg/m ) (kg/ks) (kg) Horný pás HEA200 3,4 42,2 143, ,24 Dolný pás HEA160 3,8 30,5 115, ,7 Stojka HEA200 0,9 42,2 37, ,74 Diagonály SHS 120x120x10 4,79 33,7 161, ,799 SPOLU 51842,479 Tabuľka č.2 Spotreba ocele S355 na dlhé chodníkové konzoly Prvok Profil Dĺžka Hmotnosť Hmotnosť Počet ks Hmotnosť (m) (kg/m ) (kg/ks) (kg) Horný pás HEA200 8,25 42,2 348, ,35 Dolný pás HEA200 8,4 42,2 354, ,32 Stojka HEA200 0,9 42,2 37, ,82 Diagonály SHS60x60x8 7,54 12,6 95, ,036 Diagonály SHS 120x120x10 4,79 33,7 161, ,807 SPOLU 8973,333 Tabuľka č.3 Spotreba ocele S355 na lemovacie nosníky Mostné pole I a VI Prvok Profil Dĺžka Hmotnosť Hmotnosť Počet Hmotnosť (m) (kg/m ) (kg/ks) (kg) Horný pás HEBT220 7,65 35,7 273, ,68 Dolný pás HEBT220 7,65 35,7 273, ,68 Diagonály SHS60x60x8 17,25 12,6 217, ,6 SPOLU 12216,96 Mostné pole II, III a V Horný pás HEBT220 8,08 35,7 288, ,36 Dolný pás HEBT220 8,08 35,7 288, ,36 Diagonály SHS60x60x8 17,5 12,6 220, SPOLU 47844,72 Mostné pole IV Horný pás HEBT220 8,064 35,7 287, ,9312 Dolný pás HEBT220 8,064 35,7 287, ,9312 Diagonály SHS60x60x ,6 214, ,8 SPOLU 34758,66 CELKOM 94820,34-29-
32 Tabuľka č.4 Spotreba ocele S355 na revízne lávky Mostné pole I a VI Prvok Profil Dĺžka Hmotnosť Hmotnosť Počet ks Hmotnosť (m) (kg/m ) (kg/ks) (kg) Priečnik IPET80 0,9 3 2, ,6 Dolný pás IPET270 7, , ,4 Diagonály SHS60x60x8 21,6 12,6 272, ,12 SPOLU 13115,52 Mostné pole II, III a V Priečnik IPET80 0,9 3 2, ,2 Dolný pás IPET270 8, , ,52 Diagonály SHS60x60x ,6 277, ,6 SPOLU 45645,1 Mostné pole IV Priečnik IPET80 0,9 3 2, ,6 Dolný pás IPET270 8, , ,16 Diagonály SHS60x60x8 21,3 12,6 268, ,4 SPOLU 33082,6 CELKOM 91843,16 Tabuľka č.5 Spotreba ocele S355 na chodníkové nosníky Prvok Profil Dĺžka Hmotnosť Hmotnosť (m) (kg/m ) (kg) Nosníky HEA ,9 30, ,95 Tabuľka č.6 Spotreba ocele S355 na plech chodníkov Prvok Hrúbka/Dĺžka Plocha Hmotnosť Hmotnosť (m) (m2) (kg/m3) (kg) Plech 0, , ,55 Rebro 6006,32 0, ,3404 SPOLU ,89 Tabuľka č.7 Spotreba ocele S355 na prúty mostovky Prvok Dĺžka Plocha Hmotnosť Počet ks Hmotnosť (m) (m2) (kg/m3) (kg) Priečnik 7,65 0, ,54 Korýtko 460,3 0, ,52-30-
33 Krajný pozdlznik 460,3 0, ,1 Pozdĺžne výstuhy 460,3 0, ,97 Pridružené výstuhy 460,3 0, ,9 Dištančné pásy 460,3 0, ,26 SPOLU ,3 Tabuľka č.8 Spotreba ocele S355 na plech mostovky Prvok Hrúbka Plocha Hmotnosť Hmotnosť (m) (m2) (kg/m3) (kg) Plech mostovky 0, , ,1 Tvarovaný plech 0, , ,5 SPOLU Tabuľka č.9 Spotreba ocele S355 na horné stužidlá Prvok Profil Dĺžka Hmotnosť Hmotnosť Počet ks Hmotnosť (m) (kg/m ) (kg/ks) (kg) Horný pás 31,4 HEAT220 10,6 25,3 268, ,24 Dolný pás 31,4 HEAT220 10,6 25,3 268, ,24 Horný pás 74,52 HEAT220 10,4 25,3 263, ,84 Dolný pás 75,42 HEAT220 10,4 25,3 263, ,84 Horný pás 165,27 HEAT300 10,4 44,2 459, ,88 Dolný pás 165,27 HEAT300 10,4 44,2 459, ,88 Diagonála 31,4 2xL100x10 6,1 30,1 183, ,32 Diagonála 74,5 2xL100x ,1 180, ,6 Diagonála 165,27 HEAT300 5,9 44,2 260, ,8 SPOLU ,8 Plechy nosníkov Firendel 31,4 0,007 0, , ,74 Firendel 74,52 0,007 0, , ,87 Firendel 165,27 0,009 0, , ,32 SPOLU 16591,93 CELKOM ,7 Tabuľka č.10 Spotreba ocele S355 na spodné stužidlá Prvok Dĺžka Plocha Hmotnosť Hmotnosť (m) (m2) (kg/m3) (kg) Stužidlo DS1 640,5 0, ,4 Stužidlá DS2,3,4 2411,486 0, ,2 SPOLU
34 Tabuľka č.11 Spotreba ocele S355 na mostné pole I a VI Prvok Dĺžka Hmotnosť Hmotnosť (m) (kg/m) (kg) Horný pás 51,2 166,2 8509,44 Dolný pás 64,5 222, ,9 Zvislica 21 68,4 1436,4 Stojka 14,7 86,1 1265,67 Diagonála typ 1 82,24 86,1 7080,864 Diagonála typ 2 82,24 53,7 4416,288 SPOLU 37040,6 CELKOM 74081,1 Tabuľka č.12 Spotreba ocele S355 na mostné pole IV Prvok Dĺžka Hmotnosť Hmotnosť (m) (kg/m) (kg) Horný pás 335, , ,236 Dolný pás 333,72 901, ,464 Zvislica typ 1 365,1 557, ,74 Zvislica typ 2 149,3 193, ,27 Diagonála typ 1 129,2 449, ,16 Diagonála typ 2 413,6 193, ,04 SPOLU Tabuľka č.13 Spotreba ocele S355 pre variantu č.1 PRVKY Hmotnosť (kg) Krátka konzola 51842,479 Dlhá konzola 8973,333 Lemovacie nosníky 94820,34 Revízne lávky 91843,16 Nosníky chodníka 20797,95 Plech chodníka ,8904 Mostovka ,3 Plech mostovky ,57 Horné stužidlo ,7 Spodné stužidlo ,6123 Pole I a VI - dl m 74081,124 Pole IV - dl ,91 SPOLU ,369 CELKOM 10% ,706 Pozn. 10% je prídavok na výstuže a spoje -32-
35 8 VÝKAZ MATERIÁLU - VARIANT Č.2 Tabuľka č.14 Spotreba ocele S355 na krátke chodníkové konzoly Prvok Profil Dĺžka Hmotnosť Hmotnosť Počet ks Hmotnosť (m) (kg/m ) (kg/ks) (kg) Horný pás HEA200 3,4 42,2 143, ,24 Dolný pás HEA160 3,8 30,5 115, ,7 Stojka HEA200 0,9 42,2 37, ,74 Diagonály SHS 120x120x10 4,79 33,7 161, ,799 SPOLU 51842,479 Tabuľka č.15 Spotreba ocele S355 na dlhé chodníkové konzoly Prvok Profil Dĺžka Hmotnosť Hmotnosť Počet ks Hmotnosť (m) (kg/m ) (kg/ks) (kg) Horný pás HEA200 8,25 42,2 348, ,5 Dolný pás HEA200 8,4 42,2 354, ,8 Stojka HEA200 0,9 42,2 37, ,8 Diagonály SHS60x60x8 7,54 12,6 95, ,04 Diagonály SHS 120x120x10 4,79 33,7 161, ,23 SPOLU 9970,37 Tabuľka č.16 Spotreba ocele S355 na lemovacie nosníky Mostné pole I a VII Prvok Profil Dĺžka Hmotnosť Hmotnosť Počet Hmotnosť (m) (kg/m ) (kg/ks) (kg) Horný pás HEBT220 7,65 35,7 273, ,68 Dolný pás HEBT220 7,65 35,7 273, ,68 Diagonály SHS60x60x8 17,25 12,6 217, ,6 SPOLU 12216,96 Mostné pole II, III,V a VI Horný pás HEBT220 8,08 35,7 288, ,48 Dolný pás HEBT220 8,08 35,7 288, ,48 Diagonály SHS60x60x8 17,5 12,6 220, SPOLU 63792,96 Mostné pole IV Horný pás HEBT220 8,025 35,7 286, ,82 Dolný pás HEBT220 8,025 35,7 286, ,82 Diagonály SHS60x60x ,6 214, ,8 SPOLU 18892,44 CELKOM 94902,36-33-
POSÚDENIE A NÁVRH ÚPRAV VISUTEJ KONŠTRUKCIE LÁVKY PRE PEŠÍCH NAD BISKUPICKÝM KANÁLOM V PIEŠŤANOCH
POSÚDENIE A NÁVRH ÚPRAV VISUTEJ KONŠTRUKCIE LÁVKY PRE PEŠÍCH NAD BISKUPICKÝM KANÁLOM V PIEŠŤANOCH Z. Agócs 1, J. Brodniansky 2, M. Vanko 3, M. Slivanský 4 ABSTRACT The original suspension footbridge across
More informationSTATICKÁ A EXPERIMENTÁLNA ANALÝZA CESTNÉHO MOSTA
STATICKÁ A EXPERIMENTÁLNA ANALÝZA CESTNÉHO MOSTA DIPLOMOVÁ PRÁCA LUCIA FEČIKOVÁ ŽILINSKÁ UNIVERZITA V ŽILINE STAVEBNÁ FAKULTA Katedra stavebnej mechaniky Konzultant: prof. Ing. Ján Benčat, Ph.D Stupeň
More informationKapitola S5. Skrutkovica na rotačnej ploche
Kapitola S5 Skrutkovica na rotačnej ploche Nech je rotačná plocha určená osou rotácie o a meridiánom m. Skrutkový pohyb je pohyb zložený z rovnomerného rotačného pohybu okolo osi o a z rovnomerného translačného
More informationSolution Methods for Beam and Frames on Elastic Foundation Using the Finite Element Method
Solution Methods for Beam and Frames on Elastic Foundation Using the Finite Element Method Spôsoby riešenie nosníkov a rámov na pružnom podklade pomocou metódy konečných prvkov Roland JANČO 1 Abstract:
More informationZ A V Á D Ě N Í ČSN EN NAVRHOVÁNÍ B E T O N O V Ý C H
Z A V Á D Ě N Í ČSN EN 1992-1-1 NAVRHOVÁNÍ B E T O N O V Ý C H K O N S T R U K C Í DO PRAXE PR E T L A Č E N I E LOKÁLNE PODOPRETÝCH DOSIEK INTRODUCTION OF ČSN E N 1992-1-1 DESIGN OF CONCRETE S T R U C
More informationIng. Tomasz Kanik. doc. RNDr. Štefan Peško, CSc.
Ing. Tomasz Kanik Školiteľ: doc. RNDr. Štefan Peško, CSc. Pracovisko: Študijný program: KMMOA, FRI, ŽU 9.2.9 Aplikovaná informatika 1 identifikácia problémovej skupiny pacientov, zlepšenie kvality rozhodovacích
More informationPríklad 1: OVEROVANIE STABILITY V ROVINE OCEĽOVÝCH OBLÚKOV
Príklad : OVEROVANIE STABIITY V ROVINE OCEĽOVÝCH OBÚKOV Ivan Baláž Overenie stability v rovine oceľového oblúka s veľkým rozpätím pomocou troch rôznych metód uvedených v eurokódoch [,, ]: a) metódou náhradného
More informationTermografická skúška podľa STN EN zjednodušená.
Hemerkova 2 040 23 Košice 0948 506 425 hacprojekt@hacprojekt.sk www.hacprojekt.sk Termografická skúška podľa STN EN 13187 - zjednodušená. Príloha k energetickému certifikátu č. P.01.11.2009. Prepared For:
More informationPROJEKTOVANIE TURBO-OKRUŽNÝCH KRIŽOVATIEK
Ministerstvo dopravy, výstavby a regionálneho rozvoja SR Sekcia cestnej dopravy a pozemných komunikácií TP 14/2015 TECHNICKÉ PODMIENKY PROJEKTOVANIE TURBO-OKRUŽNÝCH KRIŽOVATIEK účinnosť od: 31.12.2015
More informationEXPERIMENTÁLNE SLEDOVANIE NAPÄTOSTI A PRETVORENIA SPOJITÉHO NOSNÍKA S VEĽKOU EXCENTRICITOU VK
EXPERIMENTÁLNE SLEDOVANIE NAPÄTOSTI A PRETVORENIA SPOJITÉHO NOSNÍKA S VEĽKOU EXCENTRICITOU VK ABSTRAKT Ján Sedlák 1 - Milan Chandoga 2 Použitie vonkajších káblov (VK) s veľkou excentricitou presahujúcich
More informationComputer Applications in Hydraulic Engineering
Computer Applications in Hydraulic Engineering www.haestad.com Academic CD Aplikácie výpočtovej techniky v hydraulike pre inžinierov Flow Master General Flow Characteristic Všeobecná charakteristika prúdenia
More informationMODELOVANIE KONTAKTU PILOTA ZEMNÝ MASÍV. PREKOP ĽUBOMÍR. Stavebná fakulta STU, Katedra stavebnej mechaniky
th SVSFEM ANSYS Users' Group Meeting and Conference 1 MODELOVANIE KONTAKTU PILOTA ZEMNÝ MASÍV. PREKOP ĽUBOMÍR Stavebná fakulta STU, Katedra stavebnej mechaniky Abstract: The paper deals with an analysis
More informationTransactions of the VŠB Technical University of Ostrava, Mechanical Series. article No Roland JANČO *
Transactions of the VŠB Technical University of Ostrava, Mechanical Series No. 1, 013, vol. LIX article No. 1930 Roland JANČO * NUMERICAL AND EXACT SOLUTION OF BUCKLING LOAD FOR BEAM ON ELASTIC FOUNDATION
More informationTeória grafov. RNDr. Milan Stacho, PhD.
Teória grafov RNDr. Milan Stacho, PhD. Literatúra Plesník: Grafové algoritmy, Veda Bratislava 1983 Sedláček: Úvod do teórie grafů, Academia Praha 1981 Bosák: Grafy a ich aplikácie, Alfa Bratislava 1980
More informationNAVRHOVANIE CEMENTOBETÓNOVÝCH VOZOVIEK NA CESTNÝCH KOMUNIKÁCIACH
Ministerstvo dopravy, výstavby a regionálneho rozvoja SR Sekcia cestnej dopravy a pozemných komunikácií TP 12/2015 TECHNICKÉ PODMIENKY NAVRHOVANIE CEMENTOBETÓNOVÝCH VOZOVIEK NA CESTNÝCH KOMUNIKÁCIACH účinnosť
More informationAtlas tepelných mostov panelovej bytovej výstavby
Slovenská technická univerzita v Bratislave Stavebná fakulta Študentská vedecká a odborná činnosť Akademický rok 2011/2012 Atlas tepelných mostov panelovej bytovej výstavby Meno a priezvisko študenta :
More informationVYHLÁSENIE O PARAMETROCH č. Hilti HDA 0672-CPD-0012
SK VYHLÁSENIE O PARAMETROCH č. Hilti HDA 0672-CPD-0012 1. Jedinečný identifikačný kód typu výrobku: Mechanická kotva Hilti HDA 2. Typ, číslo výrobnej dávky alebo sériové číslo, alebo akýkoľvek iný prvok
More informationThe influence of input data design on terrain morphometric parameters quality and accuracy
The influence of input data design on terrain morphometric parameters quality and accuracy Mgr. Radoslav Bonk bonk@fns.uniba.sk Katedra fyzickej geografie a geoekológie, Prírodovedecká fakulta Univerzity
More informationSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2014, ročník XIV, řada stavební článek č.
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2014, ročník XIV, řada stavební článek č. 04 Jaroslav HALVONIK 1, Ľudovít FILLO 2 PRETLAČENIE PRÍČINY HAVÁRIE V KOMPLEXE
More informationTRIBOLOGICKÁ ANALÝZA ŽIAROVO POZINKOVANÝCH POVLAKOV PIN - ON DISC TESTOM
TRIBOLOGICKÁ ANALÝZA ŽIAROVO POZINKOVANÝCH POVLAKOV PIN - ON DISC TESTOM RNDr. Miroslav Džupon Ústav materiálového výskumu SAV Watsonova 47 043 53 Košice SR e-mail: mdzupon@imr.saske.sk Ing. Jarmila Savková
More information3. Horninové prostredie / Rocks
3.1 Základné charakteristiky geologickej a tektonickej stavby Basic features of geological and tectonic structure 3.2 Svahové pohyby Slope movements 3.3 Odvodená mapa radónového rizika Derived map of the
More informationSLOVENSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA V BRATISLAVE STAVEBNÁ FAKULTA
SLOVENSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA V BRATISLAVE STAVEBNÁ FAKULTA Analýza mriežkových dosiek nad pravouhlým pôdorysom DIPLOMOVÁ PRÁCA SvF-5343-39030 Bratislava 2011 Bc. Martin Štiglic SLOVENSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA
More informationZDVIHACÍ ZAŘÍZENÍ V TEORII A PRAXI
ZDVIHACÍ ZAŘÍZENÍ V TEORII A PRAXI Elektronický odborný časopis o konstrukci a provozu zdvihacích, manipulačních a transportních zařízení a dopravních prostředků Seznam příspěvků: ISSN 1802-2812 Číslo
More informationTesty výkonnosti SKrZ
Slovenský krasokorčuliarsky zväz Záhradnícka 95, 821 08 Bratislava 2 Testy výkonnosti SKrZ Test č. 6 a č. 5 Materiál spracovaný pre potreby SKrZ Test číslo 6 Nádeje 9 1. Oblúky vzad von (min. 6 oblúkov)
More informationSTN EN ZAŤAŽENIE KONŠTRUKCIÍ
STN EN 1991-1-4 ZAŤAŽENIE KONŠTRUKCIÍ ČASŤ 1-4: ZAŤAŽENIE VETROM Prednášajúci: Ing. Richard Hlinka, PhD. Tento príspevok vznikol vďaka podpore v rámci OP Vzdelávanie pre projekt Podpora kvality vzdelávania
More informationNASTAVOVÁNÍ REGULÁTORŮ PID TYPU VARIANTAMI PRVNÍ A DRUHÉ METODY ZIEGLERA-NICHOLSE.
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA ELEKTROTECHNIKY A KOMUNIKAČNÍCH TECHNOLOGIÍ ÚSTAV AUTOMATIZACE A MĚŘICÍ TECHNIKY FACULTY OF ELECTRICAL ENGINEERING AND COMMUNICATION
More informationRÁM KABINY HYDRAULICKÉHO VÝTAHU
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
More informationGENEROVANIE KRIVIEK ÚNAVOVEJ ŽIVOTNOSTI NA ZÁKLADE EXPERIMENTÁLNYCH ÚDAJOV FATIGUE CURVES GENERATION BASED ON EXPREIMENTAL MEASUREMENTS
GENEROVANIE KRIVIEK ÚNAVOVEJ ŽIVOTNOSTI NA ZÁKLADE EXPERIMENTÁLNYCH ÚDAJOV Peter Bocko 1, Ladislav Pešek 2 Príspevok sa zaoberá využitím experimentálne získaných hodnôt statických a únavových vlastností
More informationPerforované plastové rozvádzačové lišty
Perforované plastové rozvádzačové lišty Perforované plastové rozvádzačové lišty Štandardné Bezhalógenové Technické údaje farba sivá RAL 7030 plastický izolačný materiál, odolný proti nárazu, samozhášavý
More informationERODOMERNÉ VALCE NENÁROČNÁ A RELATÍVNE PRESNÁ METÓDA MERANIA VODNEJ ERÓZIE
Jaroslav Antal Martina Mikušová ERODERNÉ VALCE NENÁROČNÁ A RELATÍVNE PRESNÁ METÓDA MERANIA VODNEJ ERÓZIE SUMMARY The article is presentation of application of water erosion intensity measurement method.
More informationCONSIDERATION ON THE SEDIMENTATION PROCESS IN A SETTLING BASIN
J. Hydrol. Hydromech., 57, 2009, 1, 16 25 DOI: 10.2478/v10098-009-0002-4 CONSIDERATION ON THE SEDIMENTATION PROCESS IN A SETTLING BASIN TUAN DOBAR YOS FIRDAUS SIMANJUNTAK, PETRU BOERIU, J. A. DANO ROELVINK
More informationInscenácia. Miloša Pietra. O myšiach a ľuďoch. ročníková práca
Vy s o k á š k o l a m ú z i c k ý c h u m e n í K a t e d r a d i v a d e l n ý c h š t ú d i í Inscenácia Miloša Pietra O myšiach a ľuďoch ročníková práca Matej Moško 2009 But, Mousie, thou art no thy
More informationSTATIC AND DYNAMIC ANALYSES OF STEEL CHIMNEYS STATICKÉ A DYNAMICKÉ VÝPOČTY OCEĽOVÝCH KOMÍNOV
STATIC AND DYNAMIC ANALYSES OF STEEL CHIMNEYS Autor: Peter Bocko, Jozef Kuľka, Viliam Hrubovčák Katedra konštruovania, dopravy a logistiky, SjF TU Košice pbocko@szm.sk, jozef.kuľka@tuke.sk Abstract This
More informationACTIVE MOUNTING OF MACHINE TOOL FEED DRIVES
ACTIVE MOUNTING O MACHINE TOOL EED DRIVES Ing., Jiří, Švéda Abstract Contemporary machine tool design is characterized by fix-mounting of feed drives to the machine bed. Thanks to it force shocks are transmitted
More informationShort time oscillations of exchange rates
Univerzita Komenského v Bratislave, Fakulta matematiky, fyziky a informatiky Short time oscillations of exchange rates Diploma Thesis Bratislava 2007 Tomáš Bokes Short time oscillations of exchange rates
More informationKapitola P2. Rozvinuteľné priamkové plochy
Kapitola P2 Rozvinuteľné priamkové plochy 1 Priamková plocha je rozvinuteľná, ak na nej ležia iba torzálne priamky. Rozvinuteľné priamkové plochy rozdeľujeme na: rovinu, valcové plochy, kužeľové plochy,
More informationVYHLÁSENIE O PARAMETROCH. č SK. Predpoklada é použitie. stave ý h častí ako o kladov a stropov, pozri prílohu, najmä prílohy B 1 - B 8
VYHLÁSENIE O PARAMETROCH č. 0007 SK 1. Jedi eč ý ide tifikač ý k d typu výro ku: i jektáž y systé FIS V 2. )a ýšľa é použitie/použitia: Produkt O eľová kotva pre použitie v et e k upev e iu ťažký h systé
More informationSTANOVENIE NAPÄTÍ V TUHÝCH NÁTEROCH Z PRIEHYBU POVRCHOVO UPRAVENÝCH BUKOVÝCH TELIES POČAS NAVĹHANIA
ACTA FACULTATIS XYLOLOGIAE, 54(): 6778, Zvolen, Technická univerzita vo Zvolene STANOVENIE NAPÄTÍ V TUHÝCH NÁTEROCH Z PRIEHYBU POVRCHOVO UPRAVENÝCH BUKOVÝCH TELIES POČAS NAVĹHANIA STRESSES IN SOLID COATINGS
More informationDynamic and static bending properties of hybrid carbon tube
Dynamic and static bending properties of hybrid carbon tube Ing. Zdeněk Pošvář prof. Ing. Milan Růžička, CSc. Abstrakt Tato práce se zabývá porovnáním dvou hybridních kompozitových trubek vyrobených metodou
More informationBohuš Leitner, Jaromír Máca 1
AUOREGRESSIVE MODELS AND IS POSSIBILIIES FOR MODELLING OF SOCHASIC LONGIUDINAL UNEVENNESS OF ROAD SURFACES` AUOREGRESNÉ MODELY A ICH MOŽNOSI PRI MODELOVANÍ SOCHASICKÝCH VÝŠKOVÝCH NEROVNOSÍ POVRCHU VOZOVIEK
More informationSLOVAK UNIVERSITY OF TECHNOLOGY IN BRATISLAVA FACULTY OF CIVIL ENGINEERING MODERN STYLE MANSION
SLOVAK UNIVERSITY OF TECHNOLOGY IN BRATISLAVA FACULTY OF CIVIL ENGINEERING MODERN STYLE MANSION BACHELOR THESIS SvF-5358-58016 Study program: Civil Engineering Study field: 5.2.8. Building industry Workplace:
More informationVIRTUAL CONTROL SYSTEM OF EXOTHERMIC REACTOR USING THE CONTROLLER KRGN 90 VIRTUÁLNY RIADIACI SYSTÉM EXOTERMICKÉHO REAKTORA NA BÁZE KRGN 90
VIRTUAL CONTROL SYSTEM OF EXOTHERMIC REACTOR USING THE CONTROLLER KRGN 90 VIRTUÁLNY RIADIACI SYSTÉM EXOTERMICKÉHO REAKTORA NA BÁZE KRGN 90 Stanislav KUNÍK, Dušan MUDRONČÍK, Martin RAKOVSKÝ Authors: Ing.
More informationUSING STOCHASTIC MODELLING METHODS IN CONSTRUCTION PREPARATION. Zdenka Hulínová 1
The International Journal of TRANSPORT & LOGISTICS Medzinárodný časopis DOPRAVA A LOGISTIKA ISSN 1451-107X USING STOCHASTIC MODELLING METHODS IN CONSTRUCTION PREPARATION Zdenka Hulínová 1 1 Katedra technológie
More informationI n t e r ku l t ú r n a ko mu n i ká c i a na hodine anglické h o jazyka. p r ostrední c tvom použitia PC
I n t e r ku l t ú r n a ko mu n i ká c i a na hodine anglické h o jazyka p r ostrední c tvom použitia PC P e t r a J e s e n s k á A n o t á c i a V p r í s p e v k u j e r o z p r a c o v a n é š p e
More informationKľúčové slová: SAR, šum spekl noise, evolučná PDR, lineárna difúzia, Perona-Malikova rovnica, štatistickéfiltre, Leeho filter
Kľúčové slová: SAR, šum spekl noise, evolučná PDR, lineárna difúzia, Perona-Malikova rovnica, štatistickéfiltre, Leeho filter Tvorba šumu spekl radarový senzor vysiela elektromagneticlý pulz a meria odraz
More informationTransactions of the VŠB Technical University of Ostrava Civil Engineering Series, No. 2, Vol. 15, 2015 paper #16. Jozef MELCER 1
1.11/tvsb-1-16 Transactions of the VŠB Technical University of Ostrava Civil Engineering Series, No., Vol. 1, 1 paper #16 Jozef MELCER 1 INFLUENCE OF DAMPING ON FRF OF VEHICLE COMPUTING MODEL Abstract
More informationUNIVERZITA KOMENSKÉHO V BRATISLAVE FAKULTA MATEMATIKY, FYZIKY A INFORMATIKY MODELOVANIE VEKU ÁUT V PREVÁDZKE
UNIVERZITA KOMENSKÉHO V BRATISLAVE FAKULTA MATEMATIKY, FYZIKY A INFORMATIKY MODELOVANIE VEKU ÁUT V PREVÁDZKE Bakalárska práca 2011 Andrej Horský UNIVERZITA KOMENSKÉHO V BRATISLAVE FAKULTA MATEMATIKY, FYZIKY
More informationARTIFICIAL INTELLIGENCE USED IN HEAVY CURRENT ENGINEERING 1. INTRODUCTION
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 49 Politechniki Wrocławskiej Nr 49 Studia i Materiały Nr 21 2000 Č. ONDRŮŠEK*, F. VESELKA* ARTIFICIAL INTELLIGENCE USED IN HEAVY CURRENT
More informationACTA HYDROLOGICA SLOVACA
Ročník 16, Tematické číslo, 2015, 101-107 ACTA HYDROLOGICA SLOVACA MOŽNOSTI APLIKÁCIE PRÍSTROJA FLOW TRACKER PRI MERANIACH CHARAKTERISTÍK PRÚDENIA Radoslav Schügerl, Yvetta Velísková, Renáta Dulovičová
More informationUNIVERZITA KOMENSKÉHO V BRATISLAVE FAKULTA MATEMATIKY, FYZIKY A INFORMATIKY PREČO CHODÍ ČLOVEK V KRUHU JÁN DZÚRIK
UNIVERZITA KOMENSKÉHO V BRATISLAVE FAKULTA MATEMATIKY, FYZIKY A INFORMATIKY PREČO CHODÍ ČLOVEK V KRUHU 2011 JÁN DZÚRIK UNIVERZITA KOMENSKÉHO V BRATISLAVE FAKULTA MATEMATIKY, FYZIKY A INFORMATIKY 45a87a64-1ec1-4718-a32f-6ba49c57d795
More informationSLOVENSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA V BRATISLAVE FAKULTA ELEKTROTECHNIKY A INFORMATIKY BAKALÁRSKA PRÁCA
SOVENSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA V BRATISAVE FAKUTA EEKTROTECHNIKY A INFORMATIKY BAKAÁRSKA PRÁCA MÁJ 0 JOZEF KUPČIHA SOVENSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA V BRATISAVE FAKUTA EEKTROTECHNIKY A INFORMATIKY Študijný
More informationukázat omezení vztáhnout sebraná data k tomu, co je o předmětu již známo Diskuse je svým způsobem dialogem s úvodem práce spekulovat
? DISKUSE? Tomáš Herben Je skoro nejdůležitější částí práce. Její smysl je dvojí: (i) ukázat omezení, za nichž byla získána data v práci (v čem by daný pokus mohl být lepší, a v čem naopak předčí pokusy
More informationMETRICKÉ ÚLOHY V PRIESTORE
1. ÚVOD METRICKÉ ÚLOHY V PRIESTORE Monika ĎURIKOVIČOVÁ 1 Katedra Matematiky, Strojnícka fakulta STU, Abstrakt: Popisujeme možnosti použitia programového systému Mathematica pri riešení špeciálnych metrických
More informationMATEMATICKO FYZIKÁLNA FAKULTA UNIVERZITA KOMENSKÉHO BRATISLAVA. Katedra jadrovej fyziky. v experimente NA49.
MATEMATICKO FYZIKÁLNA FAKULTA UNIVERZITA KOMENSKÉHO BRATISLAVA Katedra jadrovej fyziky Vplyv V častíc na inkluzívne spektrá v experimente NA49. Bratislava Diplomant: Michal Kreps 2 Školitel : Mgr. Juraj
More information15) Find UG if FG = 8. 17) Find QE if QU = 30
-4-14) ind if N = 3.7 15) ind if = 8 N 16) ind if = 27 17) ind if = 30 18) ind if = 4.5 19) ind if = 2.5 20) ind A if A = 6 A 21) ind if P = 6.4 P 22) ind if = 5 A -5- 27) ind if = 15 N 28) ind if = 6.3
More informationMASTER THESIS. Martin Horváth Dimensional Analysis for Hardware Description Languages
Charles University in Prague Faculty of Mathematics and Physics MASTER THESIS Martin Horváth Dimensional Analysis for Hardware Description Languages Department of Software Engineering Supervisor: RNDr.
More informationExperimenty na urýchľovači LHC v CERN
Experimenty na urýchľovači LHC v CERN Prof. Branislav Sitár DrSc. FMFI UK Bratislava Praha, December 3rd, 2007 LHC What Else! Karel Šafařík 1 Founded in 1954 (12 European Member States) Today: 20 European
More informationSegmentace textury. Jan Kybic
Segmentace textury Případová studie Jan Kybic Zadání Mikroskopický obrázek segmentujte do tříd: Příčná vlákna Podélná vlákna Matrice Trhliny Zvolená metoda Deskriptorový popis Učení s učitelem ML klasifikátor
More informationVYHLÁSENIE O PARAMETROCH. č SK. Predpokladané použitie. stave ý h častí ako o kladov a stropov, pozri prílohu, najmä prílohy B 1 - B 3
VYHLÁSENIE O PARAMETROCH č. 0017 SK 1. Jedi eč ý ide tifikač ý kód typu výro ku: fischer skrutka do betónu FBS, FBS A4 a FBS C 2. )a ýšľa é použitie/použitia: Produkt O eľová kotva pre použitie v etó e
More informationTransactions of the VŠB Technical University of Ostrava, Mechanical Series. article No OPTIMIZATION OF THE HOOD OF DIESEL ELECTRIC LOCOMOTIVE
Transactions of the VŠB Technical University of Ostrava, Mechanical Series No. 1, 2013, vol. LIX article No. 1947 Petr TOMEK *, Doubravka STŘEDOVÁ ** OPTIMIZATION OF THE HOOD OF DIESEL ELECTRIC LOCOMOTIVE
More informationEva Baranová, Kamil Maleček OD STREDOVÉHO PRIEMETU KRUŽNICE KU STREDOVÝM CYKLIDÁM. 1 Priemet kružnice v stredovom premietaní
25. KONFERENCE O GEOMETRII A POČÍTAČOVÉ GRAFICE Eva Baranová, Kamil Maleček OD STREDOVÉHO PRIEMETU KRUŽNICE KU STREDOVÝM CYKLIDÁM Abstrakt V prvej časti príspevku odvodzujeme podmienku, kedy je v danom
More informationUrčenie hodnoty Value at Risk využitím simulačnej metódy Monte Carlo v neživotnom poistení
Určenie hodnoty Value at Risk využitím simulačnej metódy Monte Carlo v neživotnom poistení Vladimír Mucha 1 Abstrakt Cieľom príspevku je poukázať na využitie simulačnej metódy Monte Carlo pri určovaní
More informationKATEDRA HYDROTECHNIKY. DIPLOMOVÁ PRÁCA Návrh MVE v lokalite Hniezdne derivačný variant
SLOVENSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA V BRATISLAVE STAVEBNÁ FAKULTA KATEDRA HYDROTECHNIKY DIPLOMOVÁ PRÁCA Návrh MVE v lokalite Hniezdne derivačný variant SvF -5378-10731 2011 Bc. Miroslav Ehn ZADANIE DIPLOMOVEJ
More informationNUMERICKÉ SIMULÁCIE VÝROBY POMOCNÉHO ZÁVESU ZADNÉHO KOLESA HYDROFORMINGOM
Acta Metallurgica Slovaca, 11, 2005, 4 (412-418) 412 NUMERICKÉ SIMULÁCIE VÝROBY POMOCNÉHO ZÁVESU ZADNÉHO KOLESA HYDROFORMINGOM Zemko M., Kvačkaj T. Katedra tvárnenia kovov, Hutnícka fakulta, TU v Košiciach,
More informationkonštrukcií s vplyvom šmyku
SLOVENSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA V BRATISLAVE Stavebná fakulta Ing. Michal KRCHŇÁK Autoreferát dizertačnej práce Program pre nelineárnu analýzu ŽB rámových konštrukcií s vplyvom šmyku na získanie akademického
More informationAPPLICATION OF THE EXPERIMENTAL TESTS OF THE SHEAR STRENGTH OF SOILS IN THE GEOTECHNICAL DESIGN. 1. Introduction
ROCZNIKI INŻYNIERII BUDOWLANEJ ZESZYT 14/014 Komisja Inżynierii Budowlanej Oddział Polskiej Akademii Nauk w Katowicach APPLICATION OF THE EXPERIMENTAL TESTS OF THE SHEAR STRENGTH OF SOILS IN THE GEOTECHNICAL
More informationFIRE PROTECTION & SAFETY Scientific Journal 12(1): 17 32, 2018 ISSN:
Calculation of selected fire properties of flammable liquids and liquid mixtures Výpočet vybraných požiarnotechnických parametrov horľavých kvapalín a kvapalných zmesí Rastislav Veľas 1*, Danica Kačíková
More informationSúťaž PALMA junior a programovanie v jazyku Python
Súťaž PALMA junior a programovanie v jazyku Python Ján Guniš Ľubomír Šnajder Prírodovedecká fakulta Univerzity P. J. Šafárika v Košiciach DidInfo + DidactIG 2017, Banská Bystrica Obsah Súťaž PALMA junior
More informationExperimentálne vyšetrovanie drevo-betónových nosníkov s rozptýlenou výstužou pri dlhodobom zaťažení
PŘÍLOHA KONSTRUKC 4/2009 HALOVÉ A STŘŠNÍ KONSTRUKC xperimentálne vyšetrovanie drevo-betónových nosníkov s rozptýlenou výstužou pri dlhodobom zaťažení Spriahnuté drevo-betónové konštrukčné prvky sa využívajú
More informationfotón gluón WaZ A.Einstein A.Compton Richter, Ting M.Gell-Mann Ledermann Schwartz Steinberger Friedman Kendall Taylor Gross,Wilczek,Politzer
Program pre učiteľov fyziky z členských štátov CERNu Fyzika elementárnych častíc 1. z čoho sa skladá svet Martin Mojžiš elementárne častice elementárne fermióny leptóny kvarky elementárne bozóny fotón
More informationTransactions of the VŠB Technical University of Ostrava, Mechanical Series. article No. 1918
Transactions of the VŠB Technical University of Ostrava, Mechanical Series No. 2, 2012, vol. LVIII article No. 1918 Jan LIPINA *, Petr GREGUŠ **, Jaroslav TOMÁŠ ***, Václav KRYS ****, Ekaterina KHLUDOVA
More informationNÁVRH KRAJINNO-INŽINIERSKÝCH OPATRENÍ V POVODÍ RIEKY MYJAVA. Ing. Marija Mihaela Labat
NÁVRH KRAJINNO-INŽINIERSKÝCH OPATRENÍ V POVODÍ RIEKY MYJAVA ANOTÁCIA Ing. Marija Mihaela Labat Hlavným obsahom práce je návrh protieróznych opatrení na území obce Vrbovce, v povodí Halúzníkov potok, a
More informationIng. Ľuboš Šnirc STABILITA A KMITANIE KONŠTRUKCIÍ
SLOVENSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA V BRATISLAVE Stavebná fakulta Ing. Ľuboš Šnirc Autoreferát dizertačnej práce STABILITA A KMITANIE KONŠTRUKCIÍ na získanie akademického titulu doktor philosophiae doctor,
More informationAnalýza změn úrovně mořské hladiny z hlediska současných představ o globálním oteplování
Univerzita Karlova v Praze Matematicko-fyzikální fakulta BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Jana Lazorčáková Analýza změn úrovně mořské hladiny z hlediska současných představ o globálním oteplování Katedra geofyziky Vedoucí
More informationŽILINSKÁ UNIVERZITA V ŽILINE
ŽILINSKÁ UNIVERZITA V ŽILINE Stavebná fakulta Katedra geodézie Jozef Sroka ZVISLOSŤ, SADANIE A NÁKLON VYSOKÉHO KOMÍNA ZÁVEREČNÁ PRÁCA Vedúci záverečnej práce: Doc. Ing. Jozef Štubňa, CSc. Žilina Jún 2008
More informationVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE PROJEKT TURBIN PRO MALOU VODNÍ ELEKTRÁRNU
More informationELECTROSTATICALLY INDUCED PRECIPITATION OF SILVER IN SILVER-IMPREGNATED GLASS ANODICALLY-BONDED TO SILICON
Acta Metallurgica Slovaca, 13, 27, 1 (26-35) 26 ELECTROSTATICALLY INDUCED PRECIPITATION OF SILVER IN SILVER-IMPREGNATED GLASS ANODICALLY-BONDED TO SILICON Takahashi M., Ikeuchi K. Joining and Welding Research
More informationDynamické charakteristiky hornín a spôsoby ich zisťovania
acta geologica slovaca, ročník 1, 1, 2009, str. 15 26 Dynamické charakteristiky hornín a spôsoby ich zisťovania Radoslav Schügerl Katedra inžinierskej geológie, Prírodovedecká fakulta, Univerzita Komenského
More informationVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV STAVEBNÍ MECHANIKY FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF STRUCTURAL MECHANICS ANALÝZA MEDZNEJ ÚNOSNOSTI TENKOSTENNÝCH
More informationC.LEDLUX2 / MULTILED2
LED Escape Sign Emergency Luminaire C.LEDLUX2 / MULTILED2 Transparent acrylic glass and unobtrusive design enhances aesthetic and functional aspects of LEDLUX type series. Thanks to the special layered
More information:,,.. ;,..,.,. 90 :.. :, , «-»,, -. : -,,, -, -., ,, -, -. - «-»:,,, ,.,.
.,.,. 2015 1 614.8 68.9 90 :,,.. ;,. 90.,.,. :.. :, 2015. 164. - - 280700, «-»,, -. : -,,, -, -.,. -. -. -,, -, -. - «-»:,,, -. 614.8 68.9.,.,., 2015, 2015 2 ... 5... 7 1.... 7 1.1.... 7 1.2.... 9 1.3....
More informationMaticové algoritmy I maticová algebra operácie nad maticami súčin matíc
Maticové algoritmy I maticová algebra operácie nad maticami súčin matíc priesvitka Maurits Cornelis Escher (898-97) Ascending and Descending, 960, Lithograph priesvitka Matice V mnohých prípadoch dáta
More informationSLOVENSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA V BRATISLAVE STAVEBNÁ FAKULTA. Polomerovo Moorovské grafy
SLOVENSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA V BRATISLAVE STAVEBNÁ FAKULTA Polomerovo Moorovské grafy Bakalárska práca SVF-5342-50476 2010 Jaromír Sýs SLOVENSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA V BRATISLAVE STAVEBNÁ FAKULTA Polomerovo
More informationHodnotenie úrovne vedeckovýskumnej činnosti na Univerzite Pavla Jozefa Šafárika v Košiciach v roku 2016
Univerzita Pavla Jozefa Šafárika v Košiciach Hodnotenie úrovne vedeckovýskumnej činnosti na Univerzite Pavla Jozefa Šafárika v Košiciach v roku 2016 Materiál na rokovanie: Košice 9.5.2017 VR UPJŠ v Košiciach
More informationUNIVERZITA KOMENSKÉHO V BRATISLAVE FAKULTA MATEMATIKY, FYZIKY A INFORMATIKY
UNIVERZITA KOMENSKÉHO V BRATISLAVE FAKULTA MATEMATIKY, FYZIKY A INFORMATIKY HADAMARDOVE MATICE A ICH APLIKÁCIE V OPTIMÁLNOM DIZAJNE BAKALÁRSKA PRÁCA 2012 Samuel ROSA UNIVERZITA KOMENSKÉHO V BRATISLAVE
More informationELEKTRÓNOVÁ ŠTRUKTÚRA A TRANSPORTNÉ VLASTNOSTI NANOKONTAKTOV
SLOVENSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA V BRATISLAVE Fakulta elektrotechniky a informatiky Ing. Miroslava Zemanová Diešková Autoreferát dizertačnej práce ELEKTRÓNOVÁ ŠTRUKTÚRA A TRANSPORTNÉ VLASTNOSTI NANOKONTAKTOV
More informationTransactions of the VŠB Technical University of Ostrava, Mechanical Series No. 2, 2010, vol. LVI article No. 1776
Transactions of the VŠB Technical University of Ostrava, Mechanical Series o. 2, 200, vol. LVI article o. 776 Zuzana ADRÁSSYOVÁ *, Martin KOTUS ** EVALUATIO OF CC MILLIG MACHIE CAPABILITY FOR TRASMISSIOS
More informationMODELOVANIE TECHNOLOGICKEJ ČASTI POCÍNOVACEJ LINKY NA BÁZE UMELÝCH NEURÓNOVÝCH SIETÍ
Acta Metallurgica Slovaca, 2, 2006, 3 (282-290) 282 MODELOVANIE TECHNOLOGICKEJ ČASTI POCÍNOVACEJ LINKY NA BÁZE UMELÝCH NEURÓNOVÝCH SIETÍ Žilková J., Timko J. Katedra elektrotechniky, mechatroniky a priemyslového
More informationUNIVERZITA KOMENSKÉHO V BRATISLAVE FAKULTA MATEMATIKY, FYZIKY A INFORMATIKY. Bakalárska práca
UNIVERZITA KOMENSKÉHO V BRATISLAVE FAKULTA MATEMATIKY, FYZIKY A INFORMATIKY Bakalárska práca Bratislava 2011 UNIVERZITA KOMENSKÉHO V BRATISLAVE FAKULTA MATEMATIKY, FYZIKY A INFORMATIKY FUTBALOVÝ ZÁPAS
More informationSTREDOŠKOLSKÁ ODBORNÁ ČINNOSŤ. Teória stacionárneho vesmíru
Spojená škola sv. Františka Assiského Kláštorné námestie, 1, 901 01 Malacky STREDOŠKOLSKÁ ODBORNÁ ČINNOSŤ Číslo odboru: 02 Matematika, fyzika Teória stacionárneho vesmíru Holíč Riešiteľ: Dušan Daniel 2017
More informationNová metóda merania tepelného toku
Acta Montanistica Slovaca Ročník 6 (2001), 1, 5-12 Nová metóda merania tepelného toku Félix Sekula 1 a Slávka Grexová 2 A new method of measuring the thermal flow The subject of this article is the measurement
More informationSpecial Camera System for Solar Eclipse observation
Special Camera System for Solar Eclipse observation Ing., Lukáš, Marek 1. Annotation in Czech Language. Pozorování úplných zatmění Slunce je činnost velice obtížná, neboť je tento jev velice zřídka viditelný.
More informationHistória nekonečne malej veličiny PROJEKTOVÁ PRÁCA. Martin Čulen. Alex Fleško. Konzultant: Vladimír Repáš
História nekonečne malej veličiny PROJEKTOVÁ PRÁCA Martin Čulen Alex Fleško Konzultant: Vladimír Repáš Škola pre mimoriadne nadané deti a Gymnázium, Skalická 1, Bratislava BRATISLAVA 2013 1. Obsah 1. Obsah
More informationHEC-RAS. River Analysis System systém pre analýzu prúdenia vody v riekach
HEC-RAS River Aalysis System systém pre aalýzu prúdeia vody v riekach HEC Hydraulic Egieerig Corporatio združeie ižiierov pracujúcich v hydraulike Cross Sectio Subdivisio or Coveyace Calculatio Rozdeleie
More informationMatematika 17. a 18. storočia
Matematika 17. a 18. storočia René Descartes Narodený : 31 Marec 1596 v La Haye (teraz Descartes),Touraine, France Zomrel : 11 Feb 1650 v Stockholm, Sweden Riešenie kvadratických rovníc podľa Descarta
More informationUniverzita Komenského v Bratislave
Univerzita Komenského v Bratislave Fakulta matematiky, fyziky a informatiky Matej Klas Autoreferát dizertačnej práce Mikrovýboje - DC prierazné napätia plynov na mikrometrových vzdialenostiach na získanie
More informationSolutions 1F and 2F. 1) correct 12) 2 8 = 4 13) Q = 22 4Q = 13 Q = 13/4 = 3 1/4. 2) correct R 6 S 9. 13) R 6 S -9 or 2) 1 YX YX.
F F ) ) ) 7 ) Q Q Q Q / / ) correct ) correct ) ) ) R S or R S ) ()P P P ) 0 ) ( 0 ) 0 ) 7) 7 ) A D C ) [ 0 7] 00 0 00 ) 7Q( ) ) A B( A B) ) ) ) 0 () () 0 Z() () Z ) [ 0 07C] 000 ) 0 70C 7 70C C 7/70 7/70
More informationVYHLÁSENIE O PARAMETROCH. č SK
VYHLÁSENIE O PARAMETROCH č. 0048 SK 1. Jedi eč ý ide tifikač ý k d typu výro ku: rá ová h oždi ka fischer SXR/SXRL 2. )a ýšľa é použitie/použitia: Produkt Plastové kotvy pre použitie v betóne a murive
More informationVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ANALÝZA AKUSTICKÝCH VLASTNOSTÍ POHONNÝCH JEDNOTEK
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
More informationSLOVENSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA V BRATISLAVE FAKULTA ELEKTROTECHNIKY A INFORMATIKY. Gas sensing structures based on metal oxides
SLOVENSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA V BRATISLAVE FAKULTA ELEKTROTECHNIKY A INFORMATIKY Gas sensing structures based on metal oxides Bachelor Thesis 2017 Marc Hontoria SLOVENSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA V BRATISLAVE
More information