SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD. (datum predaje rada)

Size: px

Start display at page:

Download "SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD. (datum predaje rada)"

Candice Reeves
5 years ago
Views:

1 SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD Osijek, (datum predaje rada) Pavo Ćutunić

2 SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD TEMA: PRORAČUN ROŽENIČKOG KROVIŠTA Osijek, (datum predaje rada) Pavo Ćutunić (ime i prezime, potpis)

3 SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK Znanstveno područje: Tehničke znanosti Znanstveno polje: Građevinarstvo Znanstvena grana: Nosive konstrukcije Tema: Pristupnik: Pavo Ćutunić Naziv studija: Preddiplomski sveučilišni studij TEKST TEME: Prema priloženoj skici potrebno je proračunati roženičko krovište. Tlocrtne osne dimenzije objekta su 8,0 x 16,0 m. Za elemente krovne konstrukcije koristiti puno drvo razreda čvrstoće C24. Djelovanja na konstrukciju potrebno je izračunati prema HRN EN propisima. Lokaciju objekta izabrati po vlastitom izboru. Rad treba sadržavati SAŽETAK na izvornom jeziku. Rad treba izraditi u 3 primjerka (original + 2 kopije), spiralno uvezan u A4 formatu i cjelovitu elektroničku datoteku na CD-u. Osijek, 11. svibnja g. Mentor/ica: (doc. dr. sc. Jurko Zovkić) Predsjednik/ica Odbora za završne i diplomske ispite: (izv. prof. dr. sc. Mirjana Bošnjak-Klečina)

4 Sadržaj 1. Sažetak Tehnički opis Općenito o roženičkim krovištima Dispozicija krovišta Presjek A-A 1: Tlocrt MJ 1: Analiza opterećenja Vlastita težina (težina pokrova) Opterećenje snijegom Opterećenje vjetrom Dimenzioniranje elementa Proračun rogova Proračun vezne grede Iskaz materijala Literatura...52

5 1. Sažetak Proveden je proračun roženičkog krovišta. Analiza opterećenja za vlastitu težinu, utjecaj vjetra i snijega izvedena je prema EC-1 propisima. Proračun otpornosti pojedinih elemenata krovišne konstrukcije izveden je prema EC-5 propisima. Korišteni materijal u proračunu je meko puno drvo razreda čvrstoće C24. Za proračun je pretpostavljena uporabna klasa 2, u<20% (20 i 85% relativne vlažnosti zraka, koja može biti prekoračena samo nekoliko tjedana u godini npr. natkrivene konstrukcije). Usvojene dimenzije poprečnog presjeka rogova su b/h = 12/16cm, koje zadovoljavaju GSN i GSU. Iskorištenost presjeka za GSN nije visoka (64 % za interakciju tlaka u pravcu vlakana sa izvijanjem i savijanja sa izbočavanjem). Vezna greda ima veliki poprečni presjek b/h=14/20 cm te je zastupljena iskoristivost ( 0,11 % za interakciju vlaka u pravcu vlakana i savijanja sa izbočavanjem). Iskorištenost poprečnog presjeka na posmik je tradicionalno niska kod svih presjeka. 2

6 2. Tehnički opis Završni rad iz kolegija Drvene Konstrukcije 1 sadrži proračun roženičkog krovišta. Objekt je smješten u Zagrebu na 150 m.n.m. Tlocrtne osne dimenzije su 6x16,0m. Nagib krova je α =45, krovište je dvostrešno na visini +4,00m, a u ravnini kraće stranice tlocrta izveden je zabatni zid visine 35cm iznad plohe krova. Analiza opterećenja za vlastitu težinu (stalno djelovanje), snijeg i vjetar je izvedena prema EC-1 propisima. Proračun otpornosti elemenata krovišta (rog, vezna greda) izveden je prema EC-5 propisima. Za numeričko modeliranje u svrhu proračuna reznih sila na statičkom sustavu korišten je programski paket Robot Za crtanje dispozicije krovišta u mjerilu 1:50 korišten je programski paket AutoCad Korišteni materijal u proračunu je puno drvo razreda čvrstoće C24 s čvrstoćom na savijanje od 24N/mm 2 i srednjim modulom elastičnosti od N/mm 2. Za proračun je pretpostavljena uporabna klasa 2 u<20% (20 i 85% relativne vlažnosti zraka, koja može biti prekoračena samo nekoliko tjedana u godini npr. natkrivene konstrukcije). 3

To vrlo povoljno ubrzava otjecanje kišnice s većih krovnih površina.

7 3. Općenito o roženičkim krovištima Konstrukcije dvostrešnih krovova Dvostrešni su krovovi najčešća vrsta krovova s drvenom krovnom konstrukcijom. Oni dijele veću krovnu površinu na dva dijela, pa jedan dvostrešni krov djeluje kao dva jednostrešna. To vrlo povoljno ubrzava otjecanje kišnice s većih krovnih površina. Mogu se primjeniti na sve vrste zgrada i na gotovo sve vrste pokrova, pa im nagibi mogu biti neznatni, blagi i strmi. Konstrukcije roženičkih krovišta Roženički krovovi dijele se na: 1)BEZ PAJANTE 2) SA PAJANTOM 1)BEZ PAJANTE 2)SA PAJANTOM 4

8 U ovom slučaju mi ćemo promatrati iznimno roženička krovišta bez pajante. Preporuča se da osni razmak rogova bude oko a = (max. 1.0m). U sljemenu se izvodi zglobna veza rogova te dužine samih rogova ne bi smjele biti veće od Lk = 4.5m. Minimalni poprečni nagib rogova kod drvenih stropnih konstrukcija bi trebao biti 40, a kod AB stropnih konstrukcija 30 ukoliko postoji nadozid, a 40 ukoliko istog nadozida nema. Uobičajeni rasponi su uvjetovani geometrijom (nagibom), za jednostrešna krovišta od 3.5m- 4.0m (bez nadozida) i 4.0m (sa nadozidom), dok kod dvostrešnih krovišta do 5.5m (bez nadozida) i 7.5m-8.0m (sa nadozidom). Potrebna je obavezna stabilizacija krovišta vjetrovnim vezom izvan ravnina;48/100mm, daske preko max. 4-5 polja. 5

9 Kod roženičkog krovišta imamo dva važna detalja: DETALJ 1: spoj roga i vezne grede izvodi se pomoću zasjeka gdje su dimenzije prikazane skicom. Uz sami zasjek dolazi nam i prirožak koji nam osigurava dodatnu stabilnost i sigurnost spoja. DETALJ 2: spoj rogova u sljemenu,izvodi se na način tako da se izvede zglobna veza rogova kao na slici. 6

10 Roženički krov s veznim gredama (perspektivni prikaz) 7

11 4. Dispozicija krovišta 8

12 PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCT PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCT TLOCRT KROVIŠTA NA KOTI +4,00m M 1:50 PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCT 0,38 15,62 0,38 A A 6,00 2,81 2,81 0,38 0,38 PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCT 0,19 16,00 0,19 DRVENE KONSTRUKCIJE 1 ŠK.GOD. 2014/2015. VI. SEMESTAR TLOCRT KROVIŠTA M 1:50 PAVO ĆUTUNIĆ

13 PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCT TLOCRT KROVIŠTA M 1:50 PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCT PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCT 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,38 15,62 0,38 A A 0,44 6,00 0,44 0,25 2,81 2,81 0,38 0,38 0,25 PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCT 0,19 16,00 0,19 DRVENE KONSTRUKCIJE 1 ŠK.GOD. 2014/2015. VI. SEMESTAR TLOCRT KROVIŠTA M 1:50 PAVO ĆUTUNIĆ

14 PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCT PRESJEK A-A M 1:25 PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCT PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCT 0,20 0,25 0, ,81 2,81 0,38 0,25 0,16 +4,00 PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCT 0,44 6,00 0,44 DRVENE KONSTRUKCIJE 1 ŠK.GOD. 2014/2015. VI. SEMESTAR PRESJEK A-A M 1:25 PAVO ĆUTUNIĆ

15 5. Analiza opterećenja 5.1. Vlastita težina - prosječna masa crijepa = 4kg - utrošak crijepa po m² krova = 10 kom - opterećenje pokrovom = 0,40 kn/m² - letve i kontra letve (5 cm x 5 cm) => 0,03 m * 4,2 kn/m 3 =0,25 kn/m² - daske -> d=2,4 cm => 0,024 m* 4,2 kn/m 3 = 0,10 kn/m² - g k =0,75 kn/m² 9

16 5.2. Opterećenje snijegom Zagreb se nalazi na oko 150 m n.m. Prema prijedlogu NAD-a i istraživanja opterećenja snijegom na području repubike Hrvatske, te preporukama europske norme ENV :1995, uzima se karakteristično opterećenje snijegom (nadmorska visina do 150 m n.m.): Sk= 1,13 kn/m² - Zagreb 150 m.n.m. S = µi * Ce * Ct * Sk µi - koeficijent oblika Sk - karakteristična vrijednost opterećenja snijegom na zemlji Ce - koeficijent izloženosti Ct - koeficijent temperature Ce = Ct = 1,0 Sk = 1,13 kn/m² (regija 1, 150 m.n.m.) µi = 0,8 (60-α) / 30 α = 45 α1= α2 µi = 0,8 (60-45) / 30 µi = 0,4 S = 0,4 * 1,0 * 1,0 * 1,13 = 0,452 kn/m² 1) µi (α1) µi (α1) 10

17 2) 0,5 µi (α1) µi(α1) 3) µi(α1) 0,5 µi (α1) 11

18 5.3. Opterećenje vjetrom Opterećenje vjetrom odabrano je prema: EC1, dio 2-4: Djelovanje vjetra i europskoj prednomri ENV : Djelovanje na konstrukcije opterećenje vjetrom, te nacionalni dokument za primjenu u Republici Hrvatskoj. Predmetna građevina se nalazi u Zagrebu (županija Zagreb), na poziciji gdje je uglavnom nezaštićena od djelovanja vjetra. Prema navedenim normama, smještena je u II područje djelovanja vjetra te je osnovno djelovanje vjetra: vb,o = 20,0 m/s Cdir = 1,0 (koeficijent smjera) Cseason = 1,0 (koeficijent godišnjeg doba) ρ = 1,25 kg/m³ (gustoća zraka) qb = vb,o =, =, Ce (ze) = 2,15 (očitano iz dijagrama, II. kateogrija terena, h = 7,2 m) Izvod : C e (z e ) = (1 + 7 * l v ) Zo = 0,05 m Z = 7,2 m 1,00 ( )= = ( ) ln 1,00 ln(,, )= 0,164 C e (z e ) = x 0,164 = 2,15 12

19 qp (ze) = Ce (ze) * qb = 2,15 * 0,250 = 0,538 kn/m² 13

20 e = min ( b, 2h) = min (1638, 1440) = 1440 cm 14

21 Vanjski pritisak vjetra: We AF = 5,18 m² AG = 13,22 m² AH= 25,55 m² AJ = 23,59 m² AI = 25,55 m² 15

22 Koeficijenti vanjskog tlaka za dvostrešne krovove: Vrijednosti koeficijenata vanjskog tlaka i iznosa opterećenja We: F Površina [ ²] We (kn/m 2 ) bi/di Ai Cpe,10 Cpe,1 Cpe x q p Max Min 3,6 0,0 0,0 0,0 0,0 1,44 5,18 0,7 0,7 0,7 0,38 0,0 0,0 0,0 0,0 G 9,18 13,22 1,44 0,70 0,70 0,70 0,38 0,38 0,0 0,38 0,0 H J I 16,38 0,0 0,0 0,0 0,0 1,56 25,55 0,60 0,60 0,60 0,32 16,38-0,30-0,30-0,30-0,16 1,44 23,59 0,0 0,0 0,0 0,0 16,38-0,20-0,20-0,20-0,11 25,55 1,56 0,0 0,0 0,0 0,0 0,32 0,0 0,0-0,16 0,0-0,11 16

23 Unutarnji pristisak vjetra: Wi h = 720 cm d = 600 cm h/d = 1,2 µ - koeficijent otvora h/d 0,25 µ = 1,0 cpi = - 0,3 h/d 1,00 µ = 1,0 cpi = - 0,5 17

24 Vrijednosti koeficijenata unutarnjeg tlaka i iznosa opterećenja wi: A[m 2 ] C pi W i [kn/m 2 ] 1. Slučaj 2. Slučaj 1. Slučaj 2. Slučaj F 5,18 0,35-0,5 0,188-0,27 G 13,22 0,35-0,5 0,188-0,27 H 25,55 0,35-0,5 0,188-0,27 J 23,59 0,35-0,5 0,188-0,27 I 25,55 0,35-0,5 0,188-0,27 Izračun ukunpnog djelovanja vjetra: W W=W e W i [kn/m 2 ] max min 1. Slučaj 2. Slučaj 1. Slučaj 2. Slučaj W e W e W i W i Max Min Max Min F 0,38 0,0 0,188-0,27 0,192-0,188 0,65 0,27 G 0,38 0,0 0,188-0,27 0,192-0,188 0,65 0,27 H 0,32 0,0 0,188-0,27 0,132-0,188 0,59 0,27 J 0,0-0,16 0,188-0,27-0,188-0,348 0,27 0,11 I 0,0-0,11 0,188-0,27-0,188-0,298 0,27 0,16 18

25 Najnepovoljniji slučaj implozije: 19

26 Najnepovoljniji slučaj eksplozije: 20

27 6. Dimenzioniranje Statički sustav Karakteristike materijala prema HRN EN 338:2006 Geometrijske karakteristike:rog Materijal : PUNO DRVO C24 = 12,00. = 24,00 / h = 16,00. = 2,50 / = h = = 192,0.. = 21,00 / = h 6 = = 512. = 7400 / = h 12 = = = 690 / = = = 2,83 21

28 Geometrijske karakteristike:vezna greda = 14,00 h = 20,00 = h = = 280,0 = h 6 = h 12 = = = 933,34 = 9333,34 = = 9333, = 5, Analizaopterećenja Stalnoopterećenje GSN(težina pokrova + vlastita težina roga) težina pokrova gk = 0,75 kn/m² razmak između rogova e = 0,80 m težina pokrova q = 0,75 * 0,80 = 0,6 kn/m¹ težina roga ρ = 350 kg/m³ površina poprečnog presjeka A = 12*16 = 192 cm² težina roga q = 0,0192 * 350 = 6,7 kg/m¹ = 0,067 kn/m¹ Σ = 0,6 + 0,067= 0,66 kn/m' Stalnoopterećenje GSN (težina vezne grede + težina stropa) težina vezne grede ρ = 350 kg/m³ površina poprečnog presjeka A = 14*20 = 280 cm² težinavezne grede q = 0,0280 * 350 = 9,8kg/m¹ = 0,098 kn/m¹ težina stropa Δg = 0,15 kn/m 2 razmak između veznih gredi e = 0,80 težina stropa q = 0,15 * 0,80 = 0,12 kn/m 1 22

29 Σ = 0, ,12= 0,218 kn/m' 23

30 Opterećenje snijegom GSN opterećenje snijegoms = 0,452* cosα s=0,32 kn/m² razmak između rogova e = 0,80 m težina pokrova q = 0,32 * 0,80 = 0,26 kn/m¹ 24

31 Opterećenje vjetrom GSN (pritisak vjetra) opterećenje vjetromw = 0,65 kn/m² razmak između rogova e = 0,80 m težina pokrova q = 0,65 * 0,8 = 0,52 kn/m¹ (primjer za utjecaj vjetra na površini F) Opterećenje vjetrom GSN (odizanje vjetra) opterećenje vjetromw = - 0,188 kn/m² razmak između rogova e = 0,80 m težina pokrova q = - 0,188 * 0,80 = -0,150 kn/m¹ (primjer za utjecaj vjetra na površini F) 25

32 26

33 Dijagramiunutarnjihsila Stalnoopterećenje Reakcije M dijagramodstalnogopterećenja 27

34 N dijagramodstalnogopterećenja (+ tlak, - vlak) V dijagramodstalnogopterećenja 28

35 Progibodstalnogopterećenja Opterećenjesnijegom Reakcije 29

36 M dijagram opterećenja snijegom N dijagram opterećenja snijegom 30

37 V dijagram opterećenja snijegom Progibodopterećenjasnijega 31

38 Pritisakvjetra Reakcije M dijagrampritiskavjetra 32

39 N dijagrampritiskavjetra V dijagrampritiskavjetra 33

40 Progibodopterećenjapritiskajućegvjetra Odizanjevjetra Reakcije 34

41 M dijagram odizanja vjetra N dijagram odizanja vjetra 35

42 V dijagram odizanja vjetra Progibodopterećenjaodižućegvjetra 36

43 Kombinacijeopterećenja OSNOVNA KOMBINACIJA :,, +,, +,,,, = 1,35, = 1,50, = 1,50, = 0,6, = 0, ,35 + 1,50 = 1,35 0,66 + 1,5 0,26 = 1,28 / 2...1,35 + 1,50 = 1,35 0,66 + 1,5 (0,52)= 1,67 / 3...1,35 + 1,50 = 1,35 0,66 + 1,5 ( 0,28)= 0,47 / 4...1,35 + 1,50 + 1,5 0,6 = 1,35 0,66 + 1,5 0,26 + 0,9 (0,52)= 1,75 / 5...1,35 + 1,50 + 1,5 0,6 = 1,35 0,66 + 1,5 0,26 + 0,9 ( 0,28)= 1,03 / 6...1,35 + 1,50 + 1,5 0,7 = 1,35 0,66 + 1,5 0,52 + 1,05 0,26 =, / 7...1,35 + 1,50 + 1,5 0,7 = 1,35 0,66 + 1,5 ( 0,28)+ 1,05 0,26 = 0,74 / Mjerodavno opterećenje za dimenzioniranje elemenata prema graničnom stanju nosivosti je opterećenje iz kombinacije 6. Statički proračun je napravljen u programskom paketu Robot Pro 2011 pri čemu program automatski uzima u obzir vlastitu težinu nosivog elementa. 37

44 Kombinacija 6 Reakcije 38

45 Opterećenjeodkombinacije 6 Momentnidijagram Dijagrampoprečnihsila 39

46 Dijagramuzdužnihsila ProgibodKombinacije 6 40

47 Dimenzioniranjeroga Mjerodavne rezne sile za dimenzioniranje V Sd = 3,25kN M Sd = 3,4kNm N Sd = 5,58kN Uporabnaklasa II Vrijemetrajanja-srednje =>k mod = 0, Dokaz za granično stanje nosivosti roga PD C24 a.) Dokaz otpornosti poprečnog presjeka na posmik = 3,25 č č h = 1,5 = 1,5 3, = 0,025 /. =.. = 0,80 0,25 1,3 = 0,154 /. 1,00 0,025 = 0,16 1,00 0,154 b.) Dokaz na savijanje i tlak paralelan s vlakancima (izvijanje s izbočavanjem) na razini elementa č. = 2 3, = 2 69,0 = 46,0 / 3 = h 12 = = 2304 = h = 0, = 4948,99 h 16 = = 1,33 = 0,179 č 12 =

48 = = 424, = = 9,01 /, =,, = 3, , ,, =,.. = 2,40 9,01 = 0,52 0,75, = 1 - Neće doći do pojave izbočavanja uslijed savijanja = 3,4 č.. = = = 0,66 /.. =.. = 0,80 2,40 1,3 = 1,48 /.... 1,00 0,66 = 0,45 1,00 1,48 Dokaz nosivosti na izvijanje od tlačne sile paralelno sa vlakancima na razini elementa y-y = 5,58 č ž h = = 424 2,83, =... = 149,82 =.... = 149,82 3,14 2, = 2,54, = 2,54 0,3 = 0,5 1 +, 0,3 +, = 0,5 (1 + 0,2(2,54 0,3)+ 2,54 ) = 3,95, = 1 + +, = 1 3,95 + 3,95 + 2,54 = 0,12 42

49 .. = = 5, = 0,029 /.. =... = 0,80 2,1 1,3 = 1,29 /..,.. 1,00 0,029 = 0,19 1,00 0,12 1,29 z-z = = 400 3,46, =... = 115,47 =.... = 115,47 3,14 2, = 1,96, = 1,96 0,3 = 0,5 1 +, 0,3 +, = 0,5 (1 + 0,2(1,96 0,3)+ 1,96 ) = 2,59, = 1 + +, = 1 2,59 + 2,59 + 1,96 = 0,17.. = = 5, = 0,029 /.. =... = 0,80 2,1 1,3 = 1,29 /..,.. 1,00 0,029 = 0,13 1,00 0,17 1,29 43

50 Dokaz stabilnosti elementa Interakcija savijanja i tlaka paralelno s vlakancima s problemom izvijanja u ravnini (GSN) y-y..,.. +..,.. 1,00 0,19 + 0,45 1,00 0,64 1,00 z-z..,.. +..,.. 1,00 0,13 + 0,7 0,45 1,00 0,45 1,00 44

51 ) Dokaz za granično stanje uporabljivosti roga, = 5,38 č, = 1,5 č, = 5,71 č Provjera dopuštenih progiba Dokaz progiba Karakteristična (rijetka) kombinacija: =, +, +,, -Glavno promjenjivo djelovanje ψ = 0,6 ψ = 0,5 ψ = 0,0 -Prateće promjenjivo djelovanje Snijeg ψ = 0,7 ψ = 0,2ψ = 0,0 k = 0,80 (uporabnaklasa2) = + = k = (1 + k ) 45

52 1) Dokaz mjerodavan za oštećenje a) Ograničenjetrenutnogelastičnogprogibaodpromjenjivogdjelovanja bez puzanja:, = l/300 =, =,, +,,, = 5,38 + 0,7 1,5 = 5,65mm, =, b) Ograničenjekonačnogprogibaodsvihdjelovanja, uključujućiipuzanje: μ μ, μ, = l/200 μ = μ, + μ, = μ, (1 + k )+ μ,, 1 + ψ, k + μ,, (ψ, + ψ, k ) μ = 5,38 (1 + 0,8)+ 5,71 (1 + 0,0 0,8)+ 1,5 (0,7 + 0,0 0,8) =16,44, =, 2) Dokazmjerodavanzaizgled: a) Ograničenjenetokonačnogprogibaodsvihdjelovanjauključujućipuzanjeinadvišenje: μ, = μ - μ μ,, = l/250 μ = μ, + μ, = μ, (1 + k ) + ψ, μ,, (1 + k ) μ = 5,38 (1 + 0,80)+ 0 20,48 (1 + 0,80) + 0 1,00 (1 + 0,80) = 9,68, =, Dokaz za granično stanje nosivosti vezne grede 46

53 Mjerodavne rezne sile za dimenzioniranje V Sd = 0,89kN M Sd = 1,34kNm N Sd = 2,89kN Uporabnaklasa II Vrijemetrajanja-srednje =>k mod = 0,8 a.)dokaz otpornosti poprečnog presjeka na posmik PD C24 = 0,89 č č h = 1,5 = 1,5 0, = 0,005 /. =.. = 0,80 0,25 1,3 = 0,154 /. 1,00 0,005 = 0,033 1,00 0,154 b.) Dokaz otpornosti poprečnog presjeka- vlak paralelan s vlakancima(gsn) na razini poprečnog presjeka = 2,89 č ž h.. =,.. = 0,8 = 0,8 280 = = 2, = 0,013,, =,, = 0,80 1,4 1,3 = 0,86 /.... 1,00,, 1,00 0,015 1,00 47

54 c.) Dokaz nosivosti na savijanje sa izbočavanjem č. = 2 3, = = 46,0 / 3 = h 12 = = 4573,33 = h = 0, = 10262,56 h 20 = = 1,43 = 0,187 č 14 = 600 = = 600,0, = = 7,09 /, =,, = 3, , ,56 933,34 600,, =,.. = 2,40 7,09 = 0,58 0,75, = 1 - Neće doći do pojave izbočavanja uslijed savijanja = 1,34 č.. = = ,34 = 0,14 /.. =.. = 0,80 2,40 1,3 = 1,48 /.... 1,00 0,14 = 0,09 1,00 1,48 48

55 Dokaz stabilnosti elementa Interakcija savijanja i vlaka paralelno s vlakancima s (GSN) , ,09 1,00 0,11 1,

56 ) Dokaz za granično stanje uporabljivosti vezne grede, = 4,42 č, = 0,009 č, = 0,009 č Provjera dopuštenih progiba Dokaz progiba Karakteristična (rijetka) kombinacija: =, +, +,, -Glavno promjenjivo djelovanje ψ = 0,6 ψ = 0,5 ψ = 0,0 -Prateće promjenjivo djelovanje Snijeg ψ = 0,7 ψ = 0,2ψ = 0,0 k = 0,80 (uporabnaklasa2) = + = k = (1 + k ) 50

57 Dokaz mjerodavan za oštećenje Ograničenjetrenutnogelastičnogprogibaodpromjenjivogdjelovanja bez puzanja:, = l/300 =, =,, +,,, = 0, ,7 0,009 = 0,02 mm, = Ograničenjekonačnogprogibaodsvihdjelovanja, uključujućiipuzanje: μ μ, μ, = l/200 μ = μ, + μ, = μ, (1 + k )+ μ,, 1 + ψ, k + μ,, (ψ, + ψ, k ) μ = 4,42 (1 + 0,8)+ 0,009 (1 + 0,0 0,8)+ 0,009 (0,7 + 0,0 0,8) = 7,97, = Dokazmjerodavanzaizgled: Ograničenjenetokonačnogprogibaodsvihdjelovanjauključujućipuzanjeinadvišenje: μ, = μ - μ μ,, = l/250 μ = μ, + μ, = μ, (1 + k ) + ψ, μ,, (1 + k ) μ = 4,42 (1 + 0,80)+ 0 0,009 (1 + 0,80) + 0,00 0,009(1 + 0,80) = 7,96, = 51

58 7. Iskaz Materijala 7.1.) ISKAZ MATERIJALA ROGOVA b/h = 12/16 cm - dužina jednog roga = ukupan broj rogova = 21 2 = 42 - volumen jednog roga = h = 4,24 0,12 0,16 = 0, volumen svih rogova = = 42 0,0814 = 3, ) ISKAZ MATERIJALA VEZNIH GREDA b/h = 14/20 cm - dužina jedne vezne grede = ukupan broj veznih greda = 21 - volumen jedne vezne grede = h = 6,88 0,14 0,20 = 0,193 - volumen svih veznih greda = = 21 0,193 = 4, ) ISKAZ POTREBNOG MATERIJALA = + = 3,42 + 4,05 = 7,47 P = 6,88 * 16,38 = 112,69 m 2 V uk /m 2 = 0,066 m 3 /m 2 52

59 8. Literatura PredavanjaizpredmetaDrvenekonstrukcije 1 (GFOS) JurkoZovkić Elementi Visokogradnje II (Gfos) - Ž. Koški, V. Slabinac, D. Stober, N. Bošnjak, I. Brkanić Internet: STRUCNI%201.%20Analiza%20djelovanja.pdf - ANALIZA DJELOVANJA (OPTEREĆENJA) -EUROKOD 53

PROJEKT NOSIVE ARMIRANOBETONSKE KONSTRUKCIJE OBITELJSKE KUĆE

SVEUČILIŠTE U SPLITU, FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE STUDIJ: STRUČNI STUDIJ GRAĐEVINARSTVA PROJEKT NOSIVE ARMIRANOBETONSKE KONSTRUKCIJE OBITELJSKE KUĆE ZAVRŠNI RAD MENTOR: dr.sc. Nikola